A2 9H.04 waterloopkundig laboratorium taludbekledingen van gezette steen GRONDMECHANICA

A2 9H.04
o
o
o
o
opdrachtgever:
Rijkswaterstaat
Dienst Weg- en Waterbouwkunde TAW-A2
o
o
o
o
o
o
o
o
taludbekledingen van gezette steen
o
o
o
o
eind verificatie onderzoek Deltagoot
O
O
O
o
o
o
o
o
o
o
o
o
M 1795/H 195 deel XXIII
februari 1991
O
O
GRONDMECHANICA
DELFT
o
M 1795
O
o
waterloopkundig laboratorium
WL
taludbekledingen van gezette steen
eind verificatie onderzoek Deltagoot
J. Wouters
SYNOPSIS
In de loop van de jaren zijn er verschillende modellen ontwikkeld om de
stabiliteit van een steenzettirig te berekenen, zoals het analytische model
en het numerieke model "STEENZET11. Ter verificatie van deze twee modellen
zijn er grootschalige model proeven uitgevoerd. In het voorliggende raeetverslag worden deze proeven beschreven.
Als aanvulling op en uitbreiding van deze modelopzet is de stabiliteit en de
uitspoeling in het geval van een relatief open toplaag onderzocht.
Trefwoorden: dijkbekledingen, Deltagoot onderzoek.
SAMENVATTING
In het voorliggende meetverslag worden de grootschalige proeven beschreven
die in het kader van de eindverificatie van het steenzettingsonderzoek zijn
uitgevoerd in de Deltagoot.
Het primaire doel van dit onderzoek was het toetsen van de ontwikkelde
modellen om de stabiliteit van een steenzetting te berekenen, zoals het
Analytische model en STEENZET 1+. Als aanvulling op en uitbreiding van deze
doelstelling is ook de stabiliteit en de uitspoeling in het geval van een
relatief open toplaag onderzocht.
In totaal
zijn 12 verschillende steenzettingsconstructies onderzocht. Voor
de proefopstellingen 1 Oost en West, 2 Oost en West en 6 West zijn achtereenvolgens de volgende grootheden gevarieerd:
dikte van de filterlaag,
grootte van het blokoppervlak,
filtermateriaal,
blokdikte.
Voor de proevenseries 3, 4 en 5 werd het open oppervlak in de stenen gevarieerd (aan de Oostzijde gerealiseerd door een groot gat en aan de Westzijde
door zes kleine gaten). In genoemde 11 taludbekledingsconstructies was in
principe steeds één blok aanwezig dat volkomen los in de zetting lag, waarmee de beweging kon worden gemeten.
De proeven werden gecompleteerd door proeven op een opstelling met interlock
blokken.
In het voorliggende meetverslag wordt in de eerste instantie een beschrijving gegeven van:
1. De verschillende onderzochte constructies.
2. De proefopstelling inclusief gebruikte instrumenten.
3. Het proefverloop.
4. De meetresultaten.
Verder wordt kort ingegaan op analyses die al eerder zijn uitgevoerd en
gerapporteerd. De belangrijkste conclusies van deze analyses worden samengevat c.q. herhaald. Alleen voor de aspecten "black-box" model, stabiliteit
van zettingen met grote doorlatendheid en interlock blokken wordt in dit
verslag de analyse op de modelresultaten beschreven.
INHOUD
LIJST VAN TABELLEN
LIJST VAN FIGUREN
LIJST VAN SYMBOLEN
blz.
1.
Inleiding
.......'
1
1. 1
Opdracht
1
1. 2
Kader van het onderzoek. .
1
1. 3
Doelstelling van het onderzoek
2
2.
Doel en opzet van het meetverslag
4
3.
Modelopstell ineen
5
3. 1
Algemeen
5
3.1.1
Inleiding
5
3.1.2
Bepalen van de spleetgrootte
5
3.2
Stabiliteit van het losse blok, algemeen (Opstellingen 1 Oost..
en 1 West, 2 Oost en 2 West en 6 West)
3.3
6
Invloed extreme doorlatendheid (Opstellingen 3 Oost en 3 West,.
4 Oost en 4 West, 5 Oost en 5 West)
8
3.4
Interlock blokken (Opstelling 6 Oost)
9
3.5
Het losse blok (meetblok)
9
4.
Instrumentatie en gegevensverwerking
11
4. 1
Inleiding
11
4. 2
Golfkarakteristieken
11
4. 3
Drukken en verplaatsingen
•.
12
4.4
Watersnelheden op het talud
13
5.
Proevenprogramma
15
5. 1
Opzet proevenprogramma
15
5.2
Proef procedure
16
6.
Proefverloop
17
6.1
Opstelling 1
6.2'
Opstelling 2
18
6.3
Opstelling 3
21
6.4
Opstellingen 4 en 5
6.5
Opstelling 6
.
;
17
22
23
INHOUD (vervolg)
blz.
7.
7. 1
Verificatie rekenmodellen
Inleiding
24
24
7.2
Verificatie van het analytisch model
24
7.2.1
Stijghoogte op het talud
24
7.2.2
Stijghoogteverschil over de toplaag
25
7.2.3
Blokbeweging
26
7.2.4
Verificatie gehele analytische model
26
7.3
Verificatie van het numerieke model STEENZET 1 +
8.
"Black-box" model
30
8. 1
Inleiding
30
27
8.2
Stabiliteit van zettingen met kleine doorlatendheid
30
8.3
Stabiliteit van zettingen met grote doorlatendheid
31
9.
Stabiliteit van blokken met interlock
33
10 .
UitspoelinR uit een open taludbekleding
34
11.
Stabiliteit van grensvlak filter/basis
35
12.
Reststerkte van het filter nadat één blok is verwijderd
36
REFERENTIES
TABELLEN
FIGUREN
APPENDIX I : Basisgegevens
APPENDIX II: Meetresultaten
LIJST VAN TABELLEN
1.
Plaats drukopnemers proevenserie 1
2.
Plaats drukopnemers proevenserie 2
3.
Plaats drukopnemers proevenserie 3
4.
Plaats drukopnemers proevenserie 4
5.
Plaats drukopnemers proevenserie 5
6.
Plaats drukopnemers proevenserie 6
7.
Beoogde proevenprogramma
8.
Resultaten erosieproeven (erosie bovenin gat)
9.
Resultaten erosieproeven (erosie onderin gat)
10.
f-waarden "black-box" model (Opstellingen 1 West, 1 Oost, 2 West,
2 Oost en 6 West)
11.
f-waarden blokken met 6 kleine gaten ("black-box" model)
12.
f-waarden blokken met een groot gat ("black-box" model)
LIJST VAN FIGUREN
1.
Overzicht Deltagoot
2.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Oostzijde; Serie I
3.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Westzijde; Serie I
4.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Oostzijde; Serie II
5.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Westzijde; Serie II
6.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Oostzijde; Serie III
7.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Westzijde; Serie III
8.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Oostzijde; Serie IV
9.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Westzijde; Serie IV
10.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Oostzijde; Serie V
11.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Westzijde; Serie V
12.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Oostzijde; Serie VI
13.
Dwarsdoorsnede en bovenaanzicht Westzijde; Serie VI
14.
Stroomschema golfopwekking
15.
Gemeten reflectie-coëfficiënten
16.
Ontwerp bewegend meetblok
17.
Modelopstelling los blok (foto's)
18.
Bovenaanzicht los blok met nummering verplaatsingsopnemers
19.
Interlock blok
20.
Zeefkrommen van het granulaire materiaal
21.
Schematische presentatie van de uitgevoerde proeven
22.
Resultaten "ademproeven" (Proef 249...Proef 258)
23.
Druk boven en onder steen een rij lager dan meetsteen, proeven op
Westzijde (Proef 209 met geotextiel en Proef 260 zonder geotextiel)
24.
Druk boven en onder steen een rij hoger dan meetsteen, proeven op
Westzijde (Proef 209 met geotextiel en Proef 260 zonder geotextiel)
25.
Druk boven, onder en beweging meetsteen, proeven Westzijde, meetblok
los (Proef 209 met geotextiel en Proef 260 zonder geotextiel)
26.
Druk boven en onder steen een rij lager dan meetsteen, proeven op
Westzijde (Proef 210 met geotextiel en Proef 261 zonder geotextiel)
27.
Druk boven en onder steen rij hoger dan meetsteen, proeven op Westzijde
(Proef 210 met geotextiel en Proef 261 zonder geotextiel)
28.
Druk boven, onder en beweging meetsteen, proeven Westzijde, meetblok
los (Proef 210 met geotextiel en Proef 261 zonder geotextiel)
29.
Lokatie gevulde gaten en bloknummers, proevenseries 3, 4 en 5
30.
"Black-box" model f-£
relatie (Opstellingen 1, 2 en 6)
LIJST VAN FIGUREN (vervolg)
31.
H/AD-C
relatie serie 3 Oost
o
32.
33.
H/AD-£
H/AD-S
34.
H/AD-S
relatie serie 4 Oost
relatie serie 5 Oost
o
relatie serie 3 West
o
35.
H/AD-5
relatie serie 4 West
o
36.
37.
38.
H/AD-£
relatie serie 5 West
o
f als functie van de doorlatendheid
f als functie van £
o
39.
Resultaten interlock blokken
40.
Vergelijking stabiliteit interlock blokken met niet interlock
(Opstelling 3 West)
LIJST VAN SYMBOLEN
A
(m 2 )
= doorstroomoppervlak van het gat
o
B
= breedte van steen (langs het talud gemeten)
(m)
= hart op hart afstand tussen de gaten
(m)
b
= dikte van de filterlaag
(m)
D
= dikte van de toplaag (steendikte)
B
1
.
(m)
D f ) , = korrelgrootte van het filtermateriaal die door 15% van de
korrels op basis van gewicht wordt onderschreden
D._
= korrelgrootte die door 50% van het materiaal wordt onderschreden
d
(mm)
(m)
= absolute waarde van de kleinste stijghoogte ten opzichte
van de stilwaterlijn ten tijde van het steilste stijghoogte
front voor de golfklap
(m)
(m/s 2 )
g
= versnelling zwaartekracht
H
= golfhoogte van regelmatige golven
(m)
H
= significante golfhoogte
(m)
h
= lokale waterdiepte
(m)
f
= factor die bijzonderheden van de constructie weergeeft
k'
= doorlatendheid van de toplaag
(m/s)
k
= doorlatendheid van de filterlaag
(m/s)
L
(-)
= bloklengte
(m)
= hart op hart afstand tussen gaten
(m)
L
= golflengte op diep water = gT?
(m)
n
= porositeit van het filtermateriaal
(°ó)
s
= spleetbreedte
(mm)
SWL
= stilwaterlijn (niveau)
(-)
R
= reflectie coëfficiënt
(%)
R
= golfoploop, verticaal ten opzichte van de waterstand
(m)
T
= golfperiode van regelmatige golven
(s)
T
= golfperiode bij piek van het golfspectrum
(s)
t
= duur van de proef
(s)
Y
= gatdiepte
(m)
a
= taludhelling
(°)
P
= hoek van golffront ten opzichte van de verticaal
(c)
A
= relatieve soortelijke massa van steen = (p - p)/p
(-)
p
= soortelijke massa van water
(kg/m3)
p
X
= soortelijke massa van steen
= lekhoogte = sin a>| bDk/k'
(kg/m3)
(m)
()>,
= niveauverschil tussen de grootste en de kleinste stijghoogte
L
1
./(2TT)
op het talud ten tijde van van het steilste stijghoogtefront
(m)
-1-
EINDVERIFICATIE ONDERZOEK DELTAGOOT
Meetverslag
1.
Inleiding
1.1
Opdracht
In zijn brief van 16 maart 1987, kenmerk WB 570, verleende de Hoofdingenieur-Directeur van de Dienst Weg- en Waterbouwkunde van Rijkswaterstaat
(DWW), namens de Technische Adviescommissie voor de Waterkeringen, opdracht
aan het WL (Waterloopkundig Laboratorium) en GD (Grondmechanica Delft) voor
de uitvoering van studies in het kader van het meerjarige onderzoeksprogramma "Fundamenteel Onderzoek Steenzettingen". Deze studies zijn omschreven
in het onderzoeksvoorstel "Aanbieding voor Onderzoeksactiviteiten 1987" door
WL en GD, H195.15, februari 1987. Hierbij werd aangetekend dat in de Begeleidingsgroep van het onderzoek onder voorzitterschap van Ir. K.W. Pilarczyk
van de DWW de definitieve prioriteitstelling van de verschillende deelonderzoeken en de invulling van de details zou plaatsvinden.
Het in het voorliggende verslag gerapporteerde grootschalige onderzoek
vormde een belangrijk onderdeel van de onderzoeksactiviteiten over 1987.
Als aanvulling en uitbreiding van de bovengenoemde opdracht werd door de DWW
nog een tweetal opdrachten verleend met betrekking tot:
de stabiliteit van open toplagen,
de uitspoeling van granulair materiaal uit openingen in de toplaag.
De uitvoering van deze onderdelen was volledig geïntegreerd in het onderhavige onderzoek en zal ook als een geïntegreerd onderdeel in het voorliggende verslag worden behandeld.
t
1.2
Kader van het onderzoek
Sedert 1980 wordt in opdracht van de toenmalige Deltadienst en het Centrum
Onderzoek Waterkeringen door WL en GD onderzoek verricht met betrekking tot
de stabiliteit van taludbekledingen van gezette steen onder golfaanval. In
het kader van dit meerjarige onderzoek is een grote hoeveelheid kennis ver-
-2-
gaard over de werking van dit type constructies. Op basis van deze kennis
zijn een aantal gereedschappen ontwikkeld voor de beoordeling van het gedrag
en de stabiliteit van dit type taludverdedigingen. In dit kader dienen de
volgende modellen te worden genoemd:
"Black-box" model,
analytische model,
-
numerieke model STEENZET 1+.
Toetsing van de laatste twee genoemde modellen was het primaire doel van het
hier gerapporteerde grootschalige modelonderzoek in de Deltagoot.
Het onderzoek is uitgevoerd in de periode september tot en met december 1987
in de Deltagoot van WL, lokatie De Voorst. De uitvoering van het onderzoek
stond onder leiding van Ir. J. Wouters van WL, die ook dit meetverslag
samenstelde. Van de zijde van GD is het onderzoek inhoudelijk ondersteund
door Ir. A. Bezuijen.
De Irs. K.W. Pilarczyk en K.J. Bakker van de DWW verzorgden de dagelijkse
begeleiding van het onderzoek namens de opdrachtgever.
In eerdere verslagen zijn al onderdelen gerapporteerd alsmede de analyse van
resultaten van onderdelen van dit onderzoek.
1.3
DoelstellinR van het onderzoek
Het primaire doel van het grootschalige modelonderzoek in de Deitagoot is
het toetsen van de ontwikkelde gereedschappen voor het berekenen van de
stabiliteit van een steenzetting, te weten:
Analytische model
Dit bestaat uit een aantal formules die enerzijds zijn afgeleid op basis van
het opgedane inzicht in de maatgevende fysische verschijnselen en anderzijds
zijn ondersteund en aangevuld met behulp van metingen aan de te onderscheiden fysische deelprocessen.
Numerieke_model_STEENZET 1+
Dit is een computerprogramma waarin elementaire fysische processen zijn
gemodelleerd en dat de stabiliteit van de zetting iteratief berekent met de
gemeten druk op het talud en de geometrie als invoer.
-3-
Naast deze primaire doelstelling zijn nevendoelstellingen geformuleerd. Deze
hebben geen betrekking op de verificatie van reeds bestaande kennis, maar
richten zich op de uitbreiding hiervan:
De relatie tussen de voor de stabiliteit kritieke golfhoogte bij regelmatige golven en onregelmatige golven.
De toepasbaarheid van de rekenmodellen voor het bepalen van de stabiliteit van zettingen met een groot open oppervlak (meer dan 20%).
De stabiliteit van een zetting die bestaat uit "interlock" blokken (in
elkaar hakende blokken).
.
De uitspoeling van granulair materiaal uit de gaten van een open taludbekleding.
De watersnelheid op het talud.
Reststerkte van filter nadat één blok uit de zetting is verwijderd en
alle andere blokken zijn gefixeerd.
Het modelonderzoek levert bovendien informatie voor verdere invulling van
het "black-box" model, hetgeen opgevat kan worden als een verzameling metingen van de relatie tussen golfrandvoorwaarden bij bezwijken van de zetting en de sterkte-parameter AD (A = relatieve soortelijke massa van de toplaag, D = dikte van de toplaag). In het "black-box" model zijn de metingen
gegroepeerd naar soort constructie op basis van de kennis die opgedaan is
bij de ontwikkeling van de rekenmodellen. Het "black-box" model is de meest
elementaire weergave van het resultaat van de modelonderzoeken uit het verleden.
Verder kan als nevendoelstelling de controle op de stabiliteit van het met
het analytische model ontworpen grensvlak tussen filter en basis genoemd
worden, hoewel de uitvoering van de proeven zodanig was dat slechts bij een
grote en langdurige overschrijding van de kritieke belasting de instabiliteit van dit grensvlak opgemerkt zou kunnen worden.
-4-
2.
Doel en opzet van het meetverslag
Het primaire doel van dit meetverslag is het vastleggen van de volgende op
het modelonderzoek betrekking hebbende aspecten:
1.
Doelstellingen voor het onderzoek.
2.
De onderzochte taludbekledingen.
3.
De modelopstellingen inclusief gebruikte instrumenten.
4.
Het uiteindelijke proefverloop.
5.
De meetresultaten van de proeven.
In de hoofdstukken 1 t/m 6 en de Appendices I en II worden de bovenstaande
vijf punten beschreven.
In de loop van de tijd zijn onderdelen van dit modelonderzoek geanalyseerd
en gerapporteerd. In het onderhavige verslag worden deze detailstudies
genoemd en worden de conclusies van deze studies al dan niet in verkorte
vorm weergegeven zonder dat hier iets aan wordt toegevoegd. Ook in het geval
dat nadere analyse van de modelresultaten niet tot conclusies of resultaten
heeft geleid zal dat met het noemen van de redenen in dit verslag worden
vermeld.
Alleen voor de aspecten:
"black-box" model,
stabiliteit van zettingen met grote doorlatendheid en
interlock blokken,
zal in dit verslag door het analyseren van de meetresultaten getracht worden
extra kennis aan de reeds bestaande kennis toe te voegen.
De Hoofdstukken 7 t/m 12 bevatten de samenvattingen van reeds eerder gerapporteerde onderzoeken en de analyses van de drie eerder genoemde onderwerpen.
-5-
3.
Modelopstellingen
3.1
Algemeen
3.1.1
Inleiding
Het onderzoek is op ware grootte uitgevoerd in de Deltagoot van WL, lokatie
De Voorst (zie Figuur 1). Alle proeven zijn uitgevoerd met een taludhelling
1:3 en een waterdiepte (h) van ongeveer 5 m (4.61 m < h < 5.36 m, behalve de
proeven 434, 620 en 628). Aan de uiteindelijke keuze van de taludhelling 1:3
lagen de volgende twee overwegingen ten grondslag:
1.
Om grondmechanische instabiliteit van de modelopstelling te voorkomen
mocht de taludhelling niet te steil zijn, liefst 1:3 of flauwer.
2.
In de praktijk worden echter veelal taludhellingen steiler dan 1:3 toegepast (vooral in het buitenland ziet men veel hellingen 1:2).
Een taludhelling 1:3 is een goed compromis tussen beide overwegingen.
Er zijn in totaal 12 bekledingsconstructies van 2.5 m breed beproefd. Het
5 m brede talud in de goot was steeds in twee delen van ieder 2.5 m verdeeld, zodat twee bekledingsconstructies gelijktijdig in de goot aanwezig
waren. In dit verslag zal het onderscheid tussen beide zijden worden aangegeven door middel van de toevoeging Oost of West, dus Opstelling 1 Oost en
1 West.
Bij 11 van de in totaal 12 opstellingen was er in principe steeds één "los"
blok aanwezig, alleen bij Opstelling 6 Oost (Interlock-blokken) was dit niet
het geval. In sectie 3.5 wordt nader ingegaan op het "losse blok".
3.1.2
Bepalen van de spleetgrootte
Voor de Opstellingen 1 West, 1 Oost, 2 West, 2 Oost en 6 West werden gefixeerde spleetbreedten tussen de blokken vereist. Deze spleetbreëdten werden
gerealiseerd door afstandhouders tussen de blokken aan te brengen (vier aan
iedere zijde). Voorafgaande aan de inbouw van de verschillende opstellingen
zijn de toe te passen afstandhouders bepaald. Dit is als volgt gebeurd:
de breedte van de stenen werd opgemeten. Dit werd op vier plaatsen gedaan
waarna het gemiddelde van deze vier metingen als breedte werd genomen,
totaal tien rijen werden in halfsteens verband op de bouwvloer neergelegd,
-6-
de totale lengte van de tien rijen werd gemeten,
het verschil tussen totale lengte en de som van tien steenbreedten gedeeld door negen (= aantal spleten tussen de tien rijen stenen) werd als
effectieve spleetbreedte gehanteerd.
dit werd enige malen herhaald met verschillende afstandhouders totdat de
vereiste spleetbreedte werd gevonden,
de aldus geselecteerde afstandhouders werden vervolgens voor de opstellingen gebruikt.
Natuurlijk is de steenbreedte niet overal gelijk. Het bleek dat de stenen
over het algemeen in het midden iets breder waren dan boven en onder. Het
gemiddeld verschil is ongeveer 0.4 mm. Verder was vooral de onderkant van de
stenen erg onregelmatig (brokkelig).
K-
3.2
-0.4 m m
Stabiliteit van het losse blok, algemeen (Opstellingen 1 Oost en
1 West, 2 Oost en 2 West en 6 West)
Belangrijke parameters voor de stabiliteit van een taludbekledings-constructie bestaande uit gezette steen zijn:
Gewicht van de steenzetting per oppervlakte-eenheid
*
dikte (D),
*
soortelijke massa van de steen.
Doorlatendheid van de toplaag
*
spleetgrootte tussen de stenen,
*
eventuele gaten in de stenen,
*
hoogte van de spleten en/of gaten (= D ) .
Doorlatendheid van de filterlaag
*
korrelgrootte van het filtermateriaal ( D f ic) (in Figuur 20 zijn de
zeefkrommen van het gebruikte granulaire materiaal weergegeven),
*
dikte van de filterlaag (b),
*
porositeit van het filtermateriaal (n).
-7-
In de Opstellingen 1 Oost, 1 West, 2 Oost, 2 West en 6 West zijn deze parameters gevarieerd, zie onderstaande tabel. De constructies in deze series
zijn zodanig gekozen dat, met serie 1 Oost als uitgangspunt, de volgende
aspecten zijn onderzocht:
invloed van een kleinere filterlaagdikte, Opstelling 1 West,
invloed van een groter blokoppervlak, Opstelling 2 Oost,
invloed van een grover filtermateriaal, Opstelling 2 West,
invloed van een grotere blokdikte, Opstelling 6 West.
1
1
2
2
6
Oost
West
Oost
West
West
Tabel 3.1
D
B
L
[m]
[ra]
[m].
0.15
0.15
0.15
0.15
0.30
0.25
0.25
0.50
0.25
0.50
0.30
0.30
0.50
0.30
0.50
s
b
D
fl5
n
[mm]
[m]
[mm]
[%]
1.5
1.5
2.0
1.5
3.8
0.50
0.25
0.50
0.50
0.35
3.6
3.6
3.6
9.2
17.3
38
38
38
34
38
Gevarieerde parameters in Opstellingen 1,2 Oost en West en 6 West
hierin is:
D
= blokdikte
B
= blokbreedte
L
= bloklengte (evenwijdig aan de dijkas)
s
= spleetbreedte (voor de definitie zie Paragraaf 3.1.2),
b
= dikte van de filterlaag
Df._
= korrelgrootte van het filter die door 15 gewichtsprocenten wordt
onderschreden
n
= porositeit van het filter
De verschillende modelopstellingen zijn in de Figuren 2, 3, 4, 5 en 13 weergegeven, terwijl de exacte gegevens in de tabellen met proefresultaten staan
vermeld.
N.B. In de eerste voorlopige rapportage van dit onderzoek [12] is voor de
Opstellingen 1 Oost, 1 West en 2 West een spleetbreedte van 2.7 mm vermeld. Navraag heeft geen enkel meetresultaat opgeleverd waarop deze
afwijking van de beoogde spleetbreedte was gebaseerd, vandaar dat dit
als een vergissing moet worden beschouwd. De in Tabel 3.1 gegeven
spleetbreedten zijn dus de juiste spleetbreedten, zoals gedefinieerd in
sektie 3.1.2.
-8-
3.3
Invloed extreme doorlatendheid (Opstellingen 3 Oost en 3 West, 4 Oost
en 4 West, 5 Oost en 5 West)
Voor de proeven van de 300, 400 en 500 series zijn grote blokken (0.50*0.50
m 2 ) toegepast op een grof filter (D.f]1.
=
8.5 ram). Deze proeven zijn gericht
op het vaststellen van de invloed van gaten op de stabiliteit van de toplaag. Bovendien kan met deze proeven vastgesteld worden of de rekenmodellen
geschikt zijn voor dit type constructies.
Bij elke proevenserie is aan de Oost- en Westzijde een gelijke hoeveelheid
open oppervlak door middel van de gaten gerealiseerd. Aan de Westzijde is
dit bereikt door het boren van zes kleine gaten en aan de Oostzijde met één
groot gat per blok. De blokken zelf waren "koud" tegen elkaar geplaatst,
hetgeen uitgedrukt kan worden in een vergelijkbare spleetbreedte, die op ca.
1 mm wordt geschat. .
Het percentage open oppervlak (spleten en gaten) was tijdens serie 3, 4 en 5
respektievelijk 5.3%, 9.5% en 16.i%.
3
3
4
4
5
5
West
Oost
West
Oost
West
Oost
Tabel 3.2
D
B
L
gatgrootte
b
[m]
[m]
[m]
[mm]
[m]
[mm]
[%]
0. 15
0. 15
0.15
0/15
0.15
0. 15
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
8.5
8.5
8.5
8.5
8.5
8.5
34
34
34
34
34
6051
10125
7070
10170
6091
10225
D
fl5
n
34
Gevarieerde parameters Opstellingen 3, 4, 5 Oost en West
De modelopstellingen voor de series 3, 4 en 5 zijn weergegeven in de Figuren
6, 7, 8, 9, 10 en 11. Zoals uit de figuren blijkt is niet het hele talud
uitgevoerd met dezelfde gaten in de blokken. Er is naar gestreefd om de
blokken bij het losse blok precies de juiste openingen te geven, terwijl op
enige afstand ervan een percentage open ruimte van ongeveer 9.5% is gerealiseerd door middel van gaten van 125 mm en een percentage van 16% door middel
van spleten van 4 mm.
-9-
Aangenomen kan worden dat het niet juist zijn van de doorlatendheid op enige
afstand van het losse blok een verwaarloosbare invloed heeft op verschildruk
en de blokbeweging van het losse blok.
3.4
Interlock blokken (Opstelling 6 Oost)
De proeven van serie 6 Oost zijn uitgevoerd met een taludbekleding van
interlock blokken. Deze blokken haken in elkaar, zodat een individueel blok
niet uit de zetting te lichten is. De vorm van het blok is weergegeven in
Figuur 19.
3.5
Het losse blok (meetblok)
De te verifiëren rekenmodellen zijn gericht op de bepaling van de stabiliteit van het zwakste element in een steenzetting: het losse blok. Een los
blok is een element in de zetting dat door toeval niet ingeklemd ligt tussen
z n buren, maar uitsluitend wrijving ondervindt van de rij blokken onder dit
losse blok. Alle proeven die op de verificatie van de rekenmodellen waren
gericht zijn daarom uitgevoerd met één doelbewust los liggend blok.
De karakteristieken van in het bijzonder dit meetblok zijn van belang voor
de stabiliteit (= het bewegen van het blok). Het betreffende blok ligt niet
alleen los maar is ook geïnstrumenteerd met twee drukopnemers, vandaar dat
er extra aandacht is besteed aan de bepaling van het juiste gewicht en afmetingen van dit blok.
Opstelling
(proefnummer)
129-163
101-128
201-248
249-258
233-248
318-342
301-342
401-448
401-448
501-545
501-545
613-629
601-627
Tabel 3.3
west
oost
west
west
oost
west
oost
west
oost
west
oost
west
oost
D
[m]
0. 147
0.151
0.147
0.150
0.150
0. 150
0.153
0.153
0.153
0.150
0.153
0.299
0.116
A
[-]
gaten
[m]
L
[ra]
0.250
0.251
0.250
0.251
0.500
0.500
0.500
0.499
0.500
0.500
0.500
0.499
0.305
0.301
0.301
0.301
0. 299
0.500
0.500
0.500
0.499
0.500
0.501
0.500
0.500
0.305
1.354
1.375
1.354
1.226
1.383
1.388
1.391
1.357
1.358
1.388
1.391
1.376
1.349
_
-
B
Gegevens van de toegepaste meetblokken
[mm]
6<)>51
1<J>125
6<j)70
l<|)170
6<J>91
14)225
-
-10-
Voor de soortelijke massa van water is 1000 kg/m3 gehanteerd.
De blokgewichten zijn bepaald inclusief de instrumenten, dat zijn de drukopnemers aan de boven- en onderkant van het blok.
-11-
4.
4.1
Instrumentatie en gegevensverwerking
Inleiding
Het primaire doel van het grootschalige modelonderzoek was het toetsen van
de in de loop der jaren ontwikkelde modellen voor de stabiliteit van een
steenzetting. Hiertoe zou het in principe voldoende zijn om alleen de golfkarakteristieken in de goot en het al dan niet bewegen van het losse blok
vast te leggen. Om het bezwijkmechanisme meer in detail te kunnen toetsen is
ook het drukverloop over de steenzetting gemeten. In grote lijnen zijn de
volgende punten stelselmatig gemeten:
1.
Golfkarakteristieken in de goot, zoals inkomende- en gereflecteerde
golfhoogte en golfperiode.
2.
Golfdruk op het talud.
3.
Drukverloop in de filterlaag, direct onder de taludbekleding.
N.B. Door de druk op het talud af te trekken van de druk onder het talud
kan de verschildruk over de taludbekleding worden berekend (c.q.
gemeten).
4.
Drukgradiënt op het scheidingsvlak van filterlaag en onderlaag.
5.
Verplaatsing van het losse blok.
In de volgende paragrafen zal de plaatsing en de werking van de gebruikte
instrumenten nader worden beschreven.
4.2
Golfkarakterist ieken
In Figuur 14 is het stroomschema voor de golfopwekking in de goot weergegeven voor de proeven met regelmatige golven. Om er voor te zorgen, dat de
golf in de goot zo goed mogelijk vormvast was werd bij de golfopwekking
gebruik gemaakt van het golfopwekkingsprogramma voor het onderdrukken van de
tweede-orde stoorgolf. Verder werd ook gebruik gemaakt van de reflectiecompensatie op het golfschot, zodat kan worden gesteld, dat door de gehele goot
de golfbeweging alleen werd bepaald door de inkomende en de van het talud af
reflecterende golf. Halverwege de goot werd de golfbeweging met twee golfhoogteopnemers gemeten. Uit deze metingen werd de inkomende en gereflecteerde golf gesplitst, waarna met behulp van harmonische analyse de inkomende golf nader werd geanalyseerd.
-12-
De inkomende golfhoogte werd gedefinieerd als tweemaal de som van de amplitudes van de eerste en derde harmonische component van de inkomende golf..
In Figuur 15 zijn de gevonden reflectiecoëfficiënten als functie van E,
weergegeven.
Voor de onregelmatige golfproeven werd gebruik gemaakt van het "Jonswap"
spectrum, dat gekarakteriseerd wordt door de significante golfhoogte (H ) en
de piekperiode (T ). Ook bij deze proeven werd halverwege de goot de golf
gemeten en vervolgens gesplitst in een inkomend en een gereflecteerd spectrum.
4.3
Drukken en verplaatsingen
Teneinde de drukken op het talud te kunnen meten waren er drukopnemers op
het talud aangebracht. Bij de opstelling van de instrumenten is ervan uitgegaan dat de drukverdeling p_p_ het talud over de breedte van het talud niet
verschilt. Dit betekent dat de druk die op het oostelijke talud is gemeten
ook geldt voor het westelijke gedeelte. Hierdoor kon het aantal te installeren drukopnemers op het talud worden beperkt. De exacte plaats van de
opnemers is weergegeven in de Tabellen 1...6 en in de Figuren 2...13.
Teneinde de drukken in het filterpakket te kunnen meten waren er aan de
onderkant van de blokken van de taludbekleding drukopnemers geplaatst. Voor
deze metingen geldt natuurlijk niet dat de metingen aan de Oostzijde uitwisselbaar zijn met die aan de Westzijde. De exacte lokatie van deze opnemers
zijn ook in de eerder genoemde tabellen en figuren weergegeven.
Het losse blok was geïnstrumenteerd met een drukopnemer aan dé boven- en
onderzijde en vier verplaatsingsopnemers (zie Figuren 16, 17 en 18) of, in
plaats van de verplaatsingsopnemers, met twee benaderingsschakelaars.
De verplaatsingsopnemers zelf waren- in de vaste blokken naast het bewegende
blok opgenomen, zoals zichtbaar is op de foto in Figuur 17. De opnemers
bestaan uit een instrument dat de rotatie van een metalen armpje registreert. Dit armpje wordt door een veertje omhooggedrukt, waardoor het contact houdt met een uit het meetblok stekende metalen pen.
Het meetsignaal van de opnemers is bemonsterd met 50 Hz en digitaal opgeslagen. Het oplossend vermogen is 0.25 mm.
-13-
Voor de nummering van de verplaatsingsopnemers en benaderingsschakelaars,
die gelijk was aan de kanaalnummers op de registratie-tapes, wordt verwezen
naar Figuur 18.
.
De zes blokken rond het geïnstrumenteerde blok bestonden uit onderling verbonden holle stalen blokken. Voor sommige proeven was het noodzakelijk de
stalen blokken te verwisselen voor gewone betonblokken. De blokbeweging is
in die gevallen gemeten met een benaderingsschakelaar onder het losse blok.
Deze meet de beweging van het hart van het blok tot een maximale verplaatsing van 8 mm en is daardoor voornamelijk geschikt ter registratie van het
begin van beweging.
De benaderingsschakelaars zijn bij de Opstellingen 3, 4 en 5 Oost en West
alsmede 6 Oost toegepast, bij Opstelling 6 West is de verplaatsingsopnemer
weer toegepast.
4.4
Watersnelheden op het talud
Het erosieproces van zand en grind uit gaten in de toplaag wordt mede bepaald door de snelheid waarmee het water op het talud heen en weer beweegt.
Vandaar dat tijdens de proeven series 3 t/m 5 deze snelheid is gemeten.
Hiertoe waren in totaal vijf snelheidsmeters op het talud aangebracht (zie
Figuur 6, 8 en 10). De gebruikte snelheidsmeter was van het type EMS gemonteerd op enkele centimeters boven het talud aan een 0.20 m lange horizontale
stang. In onderstaande tabel wordt de plaats van de snelheidsmeters aangegeven.
Coördinaten
z' tijdens
1
tijdens
z tijdens
z tijdens
X
tijdens
X
tijdens
serie
serie
serie
serie
serie
serie
3 en 4
5
3 en 4
5
3 en 4
5
SHM 1
SHM 2
SHM 3
SHM 4
SHM 5
4.580
4.580
-0.4
-0.4
-1.2
-1.2
4.893
5.121
-0.1
5.212
5.470
0.2
0.5
0.6
1.5
5.898
5.898
0.9
0.9
2.7
2.7
6 .500
1 .5
4.7
—
0.1
-0.3
0.3
Tabel 4.1 Plaats snelheidsmeters in m
-14-
Hierin is:
.
z' = niveau ten opzichte van de gootbodem
z
= niveau ten opzichte van .stilwaterlijn bij de geplande 5 m waterdiepte,
afgeronde waarde
x
= horizontale afstand vanaf snijpunt stilwaterlijn en talud, afgeronde
waarde
In [1] wordt uitvoerig op deze metingen en de meetresultaten ingegaan. Dit.
is in dit verslag niet meer gebeurd.
-15-
5.
5.1
Proevenprogramma
Opzet proevenprogramma
De keuze van de golfkarakteristieken waarbij de in Hoofdstuk 3 beschreven
modelopstellingen beproefd moesten worden zijn als volgt bepaald.
Uitgangspunt was dat een "range" van E, -waarden moest worden bestreken, n.1.
£
= 1.0, 1.5, 2.0, 3.0 en 4.0 voor de eerste twee modelopstellingen, voor
de modelopstellingen 3, 4, 5 en 6 is deze "range" iets aangepast n.1. £, =
1.5, 2.0, 3.0 en 3.5.
hierin is:
£
= brekerparameter = tana/vjH/L
H
= golfhoogte
L
= golflengte op diep water = 1.56 T 2
Met behulp van het analytische model werd vervolgens berekend bij welke combinatie van golfhoogte en golfperiode respectievelijk een E (quotiënt van
blokverplaatsing en blokdikte) van 0.8, 1.0 en 1.2 kon worden verwacht. Bij
deze voorafgaande berekeningen is gebruik gemaakt van de gewenste spleetbreedte te weten:
Opstellingen 1 en 2
: spleetbreedte s = 1.5 mm.
Opstellingen 3, 4 en 5: spleetbreedte s = 0 mm, doorlatendheid wordt
geheel door de gaten veroorzaakt. De blokken zelf
werden koud tegen elkaar geplaatst.
Opstelling 6 West
: spleetbreedte s = 3.8 mm.
Opstelling 6 Oost
: doorlatendheid komt geheel voor rekening van de
uitsparing in de blokken (zie Figuur 19).
Uitgaande van de bovengenoemde punten, tesamen met de gegevens van het in te
bouwen profiel zoals blokafmetingen, dikte en samenstelling van de onderlaag, zijn de te onderzoeken golfkarakteristieken berekend, die in Tabel 7
zijn weergegeven.
Het gaat hierbij alleen om regelmatige golven, waarbij de golfhoogte H altijd de inkomende golfhoogte is.
Naar aanleiding van de gevonden proefresultaten zijn vervolgens per modelopstelling enkele combinaties gekozen, die vervolgens met onregelmatige golven herhaald zijn, waarbij H
de zelfde waarde heeft als H en T
S
dezelfde
r
waarde als T. Aan de hand van eerdere onderzoeken werd vervolgens de waterstand bepaald waarbij te verwachten viel dat de hoogste belasting precies
-16-
bij het raeetblok zou optreden. De spreiding in deze oude gegevens was echter
al zodanig dat afwijkingen te verwachten waren.
5.2
Proefprocedure
Globaal was de proefprocedure van de proeven met regelmatige golven als
volgt:
de gerealiseerde golfhoogte werd bepaald volgens de in sectie 4.2 beschreven methode,
aan de hand van de verschildrukken zoals die over het meetblok en over
het bovenliggende en onderliggende blok werden gemeten werd bekeken of de
maximale belasting echt over het meetblok optrad,
als dit niet zo was werd bepaald hoeveel in hoeverre de waterstand zou
moeten worden aangepast om dit wel te bereiken. Het zal duidelijk zijn
dat eerst alle proeven bij een bepaalde waterstand werden afgewerkt voordat de waterstand werd veranderd,
in het geval dat de gemeten overdruk aanleiding gaf te verwachten dat een
blokbeweging zou kunnen optreden en als deze beweging vervolgens niet
werd geregistreerd dan werd nogmaals gecontroleerd of het meetblok ook
echt los lag. Zo niet dan werd de proef herhaald.
de gemeten drukken e.d. werden vervolgens op magnetische band opgenomen
om later verder te kunnen worden verwerkt.
bij de Opstellingen 3 t/m 5 was de proefprocedure voor wat betreft de
stabiliteitsproeven gelijk aan de bovenstaande procedure. Voor de uitspoel ingsproeven was de procedure als volgt:
*
eerst gaten vullen met het vulmateriaal,
*
daarna golven totdat er geen materiaal meer erodeert uit de gaten
(duur ca. 100 golven),
*
opmeten erosiediepte,
*
herhalen van de proef met hogere golven, en opmeten van de erosiediepte na iedere stap,
*
bijvullen van de gaten,
*
volgende proef.
Behalve de hier beschreven proeven zijn om verschillende redenen incidenteel
nog extra proeven uitgevoerd. Dit zal nader worden beschreven in Hoofdstuk
6, waar per opstelling het hele proefverloop zal worden beschreven.
In de Tabellen 1.1 t/m 1.6 worden in chronologische volgorde alle basisgegevens van de uitgevoerde proeven weergegeven.
-17-
6.
Proefverloop
Het gehele proefverloop is schematisch weergegeven in het stroomschema, dat
in Figuur 21 (21a en 21b) is gepresenteerd.
6.1
Opstelling 1
Teneinde een zo regelmatig mogelijke constructie te krijgen moesten bij het
inbouwen van de opstelling alle blokken eerst worden opgemeten en op breedte
worden gesorteerd, de geleverde blokken waren namelijk niet allemaal op de
millimeter gelijk in afmeting (tijdens het drogen was de beton waarschijnlijk iets uitgezakt). Op iedere rij werden zoveel mogelijke blokken met een
gelijke breedte gebruikt, daar anders door het halfsteensverband te grote
spleetopeningen zouden ontstaan.
De proeven voor Opstelling 1 werden begonnen met de beoogde proeven voor de
Oostzijde van de opstelling, dit is de zwakste zijde. De gaten die in de
blokken waren aangebracht werden voor deze proeven afgedicht.
Tijdens de eerste vijftien proeven bleek steeds weer dat het meetblok vast
kwam te zitten doordat het fijne kif uit de filterlaag in de spleten kwam te
zitten. Vandaar dat de opstelling rond het meetblok na Proef 115 iets werd
aangepast. Onder het meetblok werd een zeer open gaas aangebracht met direct
daaronder een één korrel dikke laag grof grind. Hiermee werd beoogd het kif
op zijn plaats te houden. Berekeningen wezen uit dat deze aanpassing geen
invloed op het drukverloop onder het blok zou hebben. Gedurende de proeven
werd regelmatig het losliggen van de meetsteen gecontroleerd en, indien
nodig, werd deze weer schoon gemaakt.
Na de proeven met regelmatige golven 101 t/m 126 op Opstelling 1 Oost werden
er twee onrelmatige proeven uitgevoerd, namelijk Proef 127 en 128:
Proef 127
-
H = 0.65 m
s
T = 3.4 s
P
proefduur t = 3900 s
Proef 128
-
H = 0.73 m
s
T =3.9 s
P
proefduur t = 4000 s
-18-
Voor de proeven op Opstelling 1 West werd het meetblok verwijderd in het
oostelijke gedeelte van de opstelling en vervangen door een betonnen blok.
Tevens werden de gaten in de andere blokken open gemaakt om de doorlatendheid van deze zijde te verhogen. .
.
.
Bij het aanbrengen van het meetblok aan de westelijke zijde werd uit voorzorg een grof.gaas onder het meetblok aangebracht. Gedurende de proeven met
regelmatige golven werd op gezette tijden gecontroleerd of het meetblok nog
wel los lag. Halverwege de proeven bleek dat het blok aan de Oostzijde vast
zat en het is daarna niet weer los gemaakt. Vooral gedurende de laatste
proeven spoelde er aan de oostelijke zijde veel filtermateriaal uit.de constructie.
Ook voor de westelijke zijde werd het proevenprogramma gecompleteerd met
onregelmatige golven, namelijk de proeven 154, 155, 156, 157, 158 en 159,
waarbij het absoluut zeker was dat het meetblok aan de Westzijde bij de vier
laatst genoemde proeven los lag.
Aan het eind van de proevenserie ter verificatie van de stabiliteit van de
steenzetting werden nog vier proeven uitgevoerd om te kijken wat er zou
gebeuren als een blok uit de zetting zou ontbreken (reststerkte). Hiertoe
waren de beide meetblokken uit de zetting verwijderd. Voor nadere analyse
zie Hoofdstuk 13.
N.B. De problemen, die reeds ontstonden als een paar korreltjes van het filtermateriaal in de spleet rondom het meetblok vast kwamen te zitten
n.1. het muurvast komen te zitten van het "losse" blok, illustreren nog
eens de grote invloed, die inwassen van een steenzetting kan hebben op
de uiteindelijke sterkte van de constructie.
6.2
Opstelling 2
Om te voorkomen dat dezelfde problemen met betrekking tot het vastzitten van
de meetblokken weer zouden optreden werd er een geotextiel onder de toplaag
aangebracht (Nicolon no 66336 0 Q _ = 0.38 mm). Met de ervaring van de proeven
voor Opstelling 1 in het achterhoofd werd het niet nodig geacht voor deze
opstelling de relatief zwakke zijde te voorzien van gaten om de doorlatendheid te verhogen.
-19-
Begonnen werd met de proeven met regelmatige golven voor de Westzijde, proeven 201 t/m 232. Tijdens de proeven 213 t/m 216 werd het meetblok met opzet
vast gezet om zodoende de drukverdeling over het meetblok te kunnen meten
zonder verstoring door de beweging.
Na het beëindigen van de proeven voor de Westzijde werden de proeven voor de
Oostzijde uitgevoerd, namelijk de proeven 233 t/m 248. De proeven. 245 en 248
waren proeven met onregelmatige golven.
Proef_245
-
H = 0.25 m
s
T = 3.1 s
-
proefduur t = 3000.s
P
•
Proef 248
-
.
.
.
H = 0.40 ra
s
T = 3.1 s
P
proefduur t = 3000 s
Bij de tot nu toe beschreven proeven waren de blokken in de directe omgeving
van het losse blok star aan elkaar verbonden (zie de Figuren 16 en 17). Er
werd verondersteld dat dit een te gunstige voorstelling van zaken zou kunnen
zijn. Door beweging van de blokken in de directe omgeving (ademen) van het
losse blok zou eventueel eerder beweging van het losse blok te verwachten
kunnen
zijn. Om dit te toetsen werd het gehele meetframe aan de westelijke
zijde verwijderd en vervangen door blokken die op de normale manier tegen
elkaar werden gelegd, dus voorzien van afstandhouders. Het meetblok was niet
voorzien van afstandhouders'en lag dus volledig los. Het meetblok was voorzien van een verplaatsingsschakelaar. De proeven 249 t/m 258 zijn op deze
wijze uitgevoerd. Uit de proefresultaten mag worden geconcludeerd dat tijdens deze "adem-proeven".er iets eerder blokbeweg.ing optreedt
(zie Figuur
22). De spreiding in proefresultaten waar het.de blokbewegingen betreft is
echter vrij groot, zodat slechts over een lichte tendens kan worden gesproken. Een ander verschijnsel, dat bij deze proeven optrad, is in dit kader
nog wel vermeldenswaardig n.1. één van de blokken die ter vervanging van het
meetframe in het talud waren geplaatst bewoog tijdens het golven. Dit blok
zakte echter niet netjes terug op zijn plaats (zoals bij het "losse" blok)
maar het bleef steken, zodat het na iedere golf steeds een stukje hoger kwam
-20-
te zitten. Na enige tijd was het geheel uit het talud gewrikt. Waarschijnlijk is dit bezwijkmechanische representatief voor het bezwijken in prototype -omstandigheden .
Om te zien of de aanwezigheid van het geotextiel invloed heeft op de sterkte
van de steenzetting zijn er vergelijkbare proeven zonder geotextiel onder
het meetblok uitgevoerd. Namelijk de proeven 259 t/m 266 (meetblokken aan
beide zijden los) en de proeven 267 t/m 270 (meetblok aan beide zijden
vast).
In de onderstaande tabel worden respectievelijk de maximale blokbeweging,
maximale verplaatsing en maximale druk (voor verklaring van de begrippen zie
Appendix II) voor vergelijkbare proeven met en zonder geotextiel gepresenteerd.
Max. blokbeweging
Max. verplaatsing
Max. druk
(m)
(m)
(kN/m 2 )
Proeven
Oostzijde
260 -- 214
261 -- 215
0.005 - 0.008
0.006 - 0.008
Westzijde
260 -261 -262 -263 -264 -265 --
209
210
212
224
225
226
Tabel 6.1
0.030
0.042
0.062
0.075
0.085
0.082
-
0.016
0.025
0.037
0.030
0.030
0.045
0. 017 - 0 004
0. 050
0. 014
0. 076
0. 076
-
0
0
0
0
013
007
020
028
4.7 - 5.0
Proefresultaten met en zonder geotextiel
Uit de resultaten ten aanzien van de maximale blokbeweging aan de Oostzijde
zou kunnen worden geconcludeerd dat het al dan niet aanwezig zijn van het
geotextiel geen invloed heeft. Uit de gemeten blokverplaatsingen aan de
Westzijde echter is een duidelijke tendens te zien, die er op neer komt dat
de aanwezigheid van het geotextiel wel degelijk een stabiliserende invloed
heeft op de constructie, of in ieder geval grote verplaatsingen van het blok
tegenwerkt. Dit is niet conform de verwachting, want door de aanwezigheid
van het geotextiel neemt de doorlatendheid van de toplaag af, wat een vergroting van het drukverschil over de toplaag tot gevolg zou moeten hebben.
-21-
In de Figuren 23...28 wordt detailinformatie gepresenteerd over het drukverloop tijdens de proeven 260 en 209 en de proeven 261 en 210. Wat opvalt
is dat ten tijde van de grootste verplaatsingen van het raeetblok er een
groot verschil in "bovendruk" op het meetblok is. Voor deze beide proevenparen zou dit verschil in "bovendruk" het onverwachte verschil in blokbeweging kunnen verklaren. Daarmee is echter niet verklaard hoe dit verschil in
"bovendruk" kon optreden. In de rij boven en onder de rij van het meetblok
is dit verschil niet zichtbaar.
Er werd besloten voor de volgende proefopstellingen geen geotextiel onder de
toplaag meer toe te passen. Om toch het filtermateriaal enigszins vast te
kunnen leggen werd het geotextiel vervangen door een grofmazig gaas.
Als afsluiting van de proevenserie voor Opstelling 2 zijn, net als dat voor
Opstelling 1 gedaan is, nog enkele reststerkte-proeven uitgevoerd, de proe- .
ven 271 t/m 274. Hiertoe werden de meetblokken uit het talud verwijderd en
werd gedurende langere tijd met onregelmatige golven beproefd. Nadere analyse van deze reststerkte-proeven wordt in Hoofdstuk 13 gegeven.
Bij het uitbouwen van opstelling 2 is er op gelet of er eventueel ook zand
vanuit de onderlaag in het filter was gekomen. Hiervan bleek bij het uitgraven van de filterlaag niets waar te nemen.
6.3
Opstelling 3
Na de inbouw van Opstelling 3 werd begonnen met de "stabiliteitsproeven"
voor de Oostzijde van de opstelling, proeven 301 t/m 317. Vanaf Proef 308 is
ook de golfoploop op het talud visueel bepaald. Tijdens Proef 313 werd opgemerkt dat het meetblok aan de Westzijde ca. 3 a 4 cm bewoog. Aan de Oostzijde bleek in een rij boven het meetblok een blok zich z o n 13 cm uit het
talud te hebben gewrikt. Dit blok is na de proef weer in het talud gezet en
door middel van een stalen strip vastgezet.
Vanaf proef 318 was de aandacht vooral op de Westzijde gericht. Daar de
eerste serie proeven (proeven 301 t/m 317) constant blokbewegingen te zien
gaven werd er besloten tijdens deze tweede serie de aandacht alleen op de
verschildrukken te richten. Om deze reden zijn de meetblokken voor deze
serie vastgezet. Ondanks het feit dat de meetstenen waren vastgewigd bleken
deze tijdens de proeven toch nog licht te bewegen.
-22-
Om toch het punt van begin van bewegen te kunnen vaststellen zijn de proeven
327 t/m 331 met oplopende golfhoogte en met een los blok uitgevoerd.
De proeven 332 t/m 342 werden uitgevoerd met gaten die waren opgevuld met
verschillende soorten kif. In Figuur 20 zijn de zeefkrommen van de verschillende soorten kif weergegeven terwijl in Figuur 29 de plaats van de gaten
met de verschillende soorten kif is weergegeven.
Het totaal aantal proeven is als het ware verdeeld in groepjes, waarbij
alleen de golfhoogte verschilde (oplopende golfhoogten). Tijdens z o n groep
van proeven werden de gaten niet bijgevuld. Na iedere golfhoogte werd de
erosiediepte opgemeten. De duur van elke proef omvatte circa 100 golven.
6.4
Opstellingen 4 en 5
Voor de Opstellingen 4 en 5 werd slechts een gedeelte van het talud opnieuw
opgebouwd. Slechts een beperkt gedeelte van de blokken met gaten werden
vervangen, zie de Figuren 8 t/m 11. De volgorde van het proevenprogramma
verschilt slechts hierin dat er bij deze opstellingen werd begonnen met de
proeven met oplopende golfhoogte. Hierna werden de stabiliteitsproeven uitgevoerd. Vervolgens werd de serie afgerond met de erosieproeven.
De resultaten van de stabiliteitsproeven zijn weergegeven in de Tabellen
II.3a t/m II.5b.
De lokatie van de opgevulde gaten voor de erosieproeven wordt in Figuur 29
weergegeven, terwijl in onderstaande tabel de gatvulling wordt vermeld.
Serie 3
Oost
aantal gaten/blok gatnummer
1. . . 5
6. . . 7
10...14
15...18
19
20
Tabel 6.2
1
Serie 5
Serie 4
West
6
Oost
1
6
Oost
1
0.22
5.0
23.5
West
6
5.0
5.0
5.0
5.6
5.0
10.8
West
5.6
5.0
23.5
23.5
23.5
Toegepaste gatvulling (Dc n in mm)
De resultaten van de erosieproeven zijn in Tabel 8 en 9 samengevat.
-23-
6.5
Opstelling 6
Bij Opstelling 6 waren er in beginsel twee type constructies ingebouwd te
weten:
1.
.
.
•
Aan de Westzijde een constructie vergelijkbaar met de constructies van
de Opstellingen 1 en 2.
2.
Aan de Oostzijde een constructie met interlock blokken (zie Figuur 19).
De proeven 601 t/m 612 waren vooral gericht op de stabiliteit van de interlock blokken, waarbij de eerste vier proeven weer werden uitgevoerd met
oplopende golfhoogte.
Tijdens Proef 606 bleek dat er schade optrad bij de aansluiting van de
taludbekleding aan de zijkanten. Hierop werd besloten om stalen strips over
de blokken aan de zijkanten van de bekleding aan te brengen daar hier duidelijk van een modelverstoring sprake was.
Halverwege Proef 612 trad er zodanige schade op aan de bekleding bestaande
uit interlock blokken dat werd besloten de proeven te stoppen.
Het talud werd vervolgens ingemeten en de schade hersteld. Om tijdens de
verdere proeven te grote schade aan de constructie te voorkomen werden de
interlock blokken met strips vast gezet.
De proeven 613 t/m 625 waren regelmatige golfproeven bestemd voor de metingen aan de Westzijde. De proeven 626 en 627 waren vervolgens onregelmatige proeven.
Proef_626
-
H
= 0.73 m
-
/
- 4.1
s
proefduur t = 4117 s
Proef_627
-
H = 1.09 m
s
T = 3.9 s
P
proefduur t = 3810 s
-24-
7.
Verificatie rekenmodellen
7.1
Inleiding
Na de uitvoering van de in dit rapport beschreven proeven zijn de resultaten
hiervan reeds voor meerdere toegespitste analyses gebruikt. In het bijzonder
voor studies betrekking hebbende o.p de verificatie van (in de. loop der tijd
ontwikkelde) rekenmodellen voor de stabiliteit van een steenzetting, n.1.
het analytisch model en het numerieke model STEENZET 1+. De rapportage hieromtrent wordt als afgesloten beschouwd. In dit verslag zal alleen aan deze
studies worden gerefereerd en zullen de belangrijkste conclusies worden herhaald.
7.2
Verificatie van het analytisch model
7.2.1
Stijghoogte op het talud
.
Belangrijke parameters in het analytisch model zijn:
d
= absolute waarde van de kleinste stijghoogte ten opzichte van de stilwaterlijn op het moment van het steilste stijghoogtefront voor de golfklap
(f>, = niveauverschil tussen de grootste en de kleinste stijghoogte op het
talud op het moment van het steilste stijghoogtefront voor de golfklap.
In Sectie 5 van [3] worden de resultaten van dit eindverificatie-onderzoek
gebruikt om de rekenmethodiek voor deze parameters in het analytische model
te verifiëren. De volgende conclusies zijn hieromtrent getrokken:
1.
De berekende waarden voor <t>K/H
en d
/ H komen goed overeen met de me-
tingen. De afwijkingen blijven beperkt tot 10 a 15%.
2.
Bij de analyse van de helling van het stijghoogtefront is gebleken dat
het van groot belang is onderscheid te maken tussen het moment van de
golfklap en het moment er vlak voor. Het moment vlak voor de golfklap is
voor bezwijken het meest relevant omdat de golfklap slechts zeer kort
duurt en er gedurende die korte tijd geen blok uit de zetting gedrukt
kan worden. Het blijkt, dat de berekende 3 goed overeen komt met de
gemeten (3 van vlak voor de golfklap. De afwijkingen blijven beperkt tot
15 a 20%.
-25-
7.2.2
Stiiehoogteverschil over de toplaag
Het losse blok in een taludbekleding bestaande uit betonblokken zal in beweging komen als het drukverschil over het blok groter is dan het eigen gewicht van het blok plus de wrijving. In het rapport [4] wordt een analyse
gegeven van de berekende en de gemeten drukverschillen over de toplaag.
Een belangrijke grootheid voor dit stijghoogteverschil is de lekhoogte k.
sin
bDk
Met gebruikmaking van de basisgrootheden, zoals korrelgrootte van het filter
en spleetbreedte tussen de blokken is de lekhoogte berekend. Deze berekende
lekhoogtes zijn vervolgens vergeleken met lekhoogtes bepaald met behulp van
de gemeten stijghoogtes op het talud en in de filterlaag. In [4] worden naar
aanleiding van deze vergelijking de volgende conclusies getrokken:
1.
De gemeten lekhoogte is voor Opstelling 1 (Oost en West, behalve met
gaten in de blokken) en Opstelling 2 West ca. anderhalf maal de berekende lekhoogte.
2.
Bij Opstelling 2 Oost en Opstelling 1 West met gaten is de gemeten lekhoogte vrijwel gelijk aan de berekende lekhoogte.
Vandaar dat er in [4] wordt aanbevolen voor stabiliteitsberekeningen een
lekhoogte te hanteren die anderhalf maal de berekende lekhoogte is.
Een verklaring voor dit verschil in uitkomst wordt niet gegeven.
Mogelijk zou de gehanteerde spleetgrootte, namelijk 2.7 mm in plaats van 1.5
mm, een deel van het verschil kunnen verklaren (zie Hoofdstuk 3.2). Vooral
de kleine blokken hadden nogal wat vormafwij kingen, zodat het definiëren van
de spleetbreedte problematisch was. In onderstaande figuur is de invloed van
de spleetgrootte op de lekhoogte weergegeven.
2. WEST
1,5
2.0
Figuur 7.1
2,5
3,0
1.5
2.0
2.5
3.0
1,5
2,0
2.5
Invloed van de spleetbreedte op de lekhoogte
3,0
-26-
Hieruit mag worden geconcludeerd dat de gehanteerde spleetbreedte de gevonden lekhoogte behoorlijk beïnvloedt, maar niet het gehele verschil van
50% kan verklaren.
.
•
.
Uit de vergelijking van de berekende maximale stijghoogteverschillen en de
gemeten waarden kan worden geconcludeerd, dat de berekeningen steeds 0 tot
20% grotere waarden geven dan de metingen. Dit verschil wordt volledig toegeschreven aan de wijze waarop de stijghoogte op het talud met een horizontale en een schuine lijn in de berekeningsmethode is geschematiseerd.
7.2.3
Blokbeweging
Bij overschrijding van de toelaatbare verschildruk over de toplaag zal een
los blok in de steenzetting willen gaan bewegen. Deze beweging wordt tegengewerkt door de volgende verschijnselen:
1.
wrijving tussen de blokken,
2.
de massatraagheid van het zich versnellende blok,
3.
het naar het bewegende blok toestromende water.
In [5] worden de modelresultaten van het eindverificatie-onderzoek op deze
punten vergeleken met de berekende waarden. Uit de vergelijking blijkt dat
de formules de tendensen goed weergeven en steeds veilige resultaten opleveren [ 5 ].
7.2.4
Verificatie gehele analytische model
. -
Bij de analyse van de verschillende onderdelen van het analytische model is
steeds geconstateerd dat de afgeleide formules een veilig resultaat opleveren, zodat verwacht kan worden dat het gehele model overdreven veilig is.
Dit is bevestigd door het narekenen van de geanalyseerde proeven met het
analytisch model, waarbij de gemeten spleetbreedte, korrelgrootte van het
filter, golfhoogte etc. als invoer zijn gebruikt. De berekeningen waren
gericht op het vinden van de benodigde blokdikte die volgens het analytische
model dezelfde blokbeweging geeft als is gemeten.
De aldus berekende blokdikte (die volgens het analytische model een beweging
geeft zoals is gemeten in de Deltagoot) blijkt 1,2 a 1,7 maal groter te zijn
dan de werkelijke.
-27-
Gemiddeld is volgens het modelonderzoek in de Deltagoot de benodigde blokdikte 30% kleiner dan volgens het analytische model, waaruit blijkt dat het
model weliswaar erg veilig is maar toch goed bruikbaar is in een eerste fase
van het ontwerp van een steenzetting.
Als voorwaarde voor de toepasbaarheid van het analytisch model geldt:
.-2
H/(K Vtana) < 28 £
o
7.3
Verficatie van het numerieke model STEENZET 1+
In [6] wordt de eindverificatie van het numerieke model STEENZET 1+ beschreven. Hiertoe zijn resultaten van berekeningen vergeleken met meetresultaten
uit het onderhavige grootschalige modelonderzoek in de Deltagoot. In Ref.
[6] wordt beschreven welke aanpassingen aan het programma noodzakelijk waren
om de numerieke oplossing voldoende stabiel te doen zijn. De in [6] gerapporteerde studie heeft geleid tot de volgende conclusies:
1.
De gemeten waterspanningen kunnen, ook met blokbeweging, goed worden
gesimuleerd met STEENZET/1+. Ook voor de onderzochte zettingen met zeer
open toplagen bleek, bij de juiste keuze van de lekhoogte, overeenstemming, mogelijk. De waterspanning onder de blokken wordt voor de in dit
onderzoek beschouwde zettingen dus niet door andere mechanismen veroorzaakt dan die in STEENZET/1 en het analytisch model zijn beschreven. De
bij golfbrekers gerapporteerde dynamische effecten hebben op deze constructies een nog te verwaarlozen invloed.
2.
De lekhoogte, bepaald met de formules uit "Doorlatendheid van de toplaag" [8] en "Heranalyse doorlatendheidsmetingen met de Forchheimerrelatie" [9], wijkt nogal af van de lekhoogte die gevonden is uit de
numerieke simulatie, door het bepalen van de "best fit" tussen de gemeten en berekende waterspanningen. Dit komt overeen met de conclusies die
gevonden zijn met het analytisch model [4]. De gemeten doorlatendheid
van de verschillende filterlagen komt wel overeen met de berekende waarden. Vermoedelijk zit de fout in de bepaling van de doorlatendheid van
de toplaag. In dit onderzoek bleek de fout systematisch. De berekende
lekhoogte was altijd te klein. Een afdoende verklaring voor deze afwijking is nog niet gevonden. Voor blokken met gaten was de fout kleiner
-28-
dan voor zettingen met alleen spleten. Gezien het grote belang van de
lekhoogte in alle berekeningen wordt voorgesteld de hier gevonden discrepantie tussen de op verschillende manieren bepaalde lekhoogte nog
eens nader te onderzoeken.
3.
De wrijving tussen het los liggende blok en de andere blokken bleek in
de meeste nagerekende proeven verwaarloosbaar klein. De meeste STEENZET/1+ berekeningen zijn dan ook gemaakt met een wrijvingscoëfficiënt
gelijk aan nul. In enkele gevallen ging het blok al bewegen voordat het
drukverschil even groot was als overeenkomend met het eigen gewicht van
het blok. Waarschijnlijk wordt dit veroorzaakt door het feit dat de
drukken maar op één plaats op het blok worden gemeten en door de aanname
dat deze druk over het gehele blok geldt.
4.
Bij de berekeningen met de lange lekhoogte (serie 2-West) bleek (met een
wrijvingscoëfficiënt = 0) het moment waarop het blok gaat bewegen goed
te voorspellen. De berekende blokbeweging was een factor 4 a 5 hoger dan
de metingen. Waarschijnlijk wordt dit verschil veroorzaakt doordat de
stromingsweerstand direct onder het blok in de berekening wordt verwaarloosd. Metingen aan een glooiing met en zonder geotextiel tussen de
blokken en de filterlaag bevestigen deze veronderstelling.
5.
Voor berekeningen met een korte lekhoogte (serie I-West) was de overeenkomst tussen berekende en gemeten blokbeweging minder eenduidig. Niet
altijd werd blokbeweging berekend wanneer deze gemeten was en andersom.
Een ontwerpgrafiek gemaakt op basis van de berekeningen sluit wel goed
aan bij de metingen. Geconcludeerd is daarom dat STEENZET/1+ ook voor de
kortste beproefde lekhoogte een geschikt ontwerpgereedschap is, maar dat
bij zetting met korte lekhoogte de fluctuaties in de resultaten toenemen. Kortdurende steile drukgradiënten op het talud die optreden rondom
de golfklap worden van belang. Deze gradiënten wisselen bij de verschillende golfklappen. Een betrouwbaar ontwerp is dan alleen mogelijk wanneer voor een groot aantal golven golfdrukregistraties ter beschikking
staan.
6.
In eerdere onderzoeken [11] was het niet mogelijk de gemeten en berekende blokbeweging met elkaar te vergelijken, omdat niet eerder blokbeweging is gemeten. De berekende blokbeweging werd dan vergeleken met
-29-
schade. De conclusie was toen, dat met het in rekening brengen van toestroming altijd maar zeer weinig blokbeweging werd berekend wanneer in
de proeven schade was geconstateerd. Daarom werd in [11] gesteld:
"Vooralsnog lijkt de berekening van de stabiliteit van een zetting met
daarin losse blokken met de stabiliteitsverhogende invloed van toestroming tot onveilige resultaten te leiden".
Nu is de beweging van blokken in modelonderzoek gemeten en er is gebleken dat wanneer er werkelijk maar één blok los is, de berekening veilig
is (de berekende blokbeweging is zelfs een factor 4 a 5 te hoog). Enkele
bij elkaar gelegen losse blokken geven echter veel sneller aanleiding
tot schade. Een blok kan dan bij elke golf een stukje omhoog gaan en er
in enkele golven worden uitgewerkt. De in [11] beschreven "adem" proeven
bevestigen dit. Daarom kan een zetting, waarin meerdere blokken los kunnen liggen, niet of nauwelijks extra stabiliteit worden toegerekend, met
het in rekening brengen van blokbeweging. In feite is de toelaatbare
beweging in dat geval praktisch nul.
7.
Met de golfrandvoorwaarde van Proef 208 zijn berekeningen uitgevoerd
voor het type, glooiing van serie 2-West, maar met verschillende waarden
van de toplaagdoorlatendheid. Het blijkt dat de berekende beweging niet
continu toeneemt bij afnemende toplaagdoorlatendheid (wat op grond van
de verschildruk zonder blokbeweging te verwachten is), maar dat deze een
maximum vertoont. Gezien de lange lekhoogtes. die onder prototype-omstandigheden zijn gemeten, lijkt het van belang in toekomstig fysisch onderzoek ook dit maximum te bepalen.
-30-
8.
"Black-box" model
8. 1
.
.
.
Inleiding
In de beginfase van een ontwerpprocedure is het meestal voldoende om een
ruwe indicatie te hebben van :de vereiste constructiegrootheden. Hiertoe kan
een simpele en eenvoudig en snel toe te passen stabiliteitsrelatie van grote
waarde zijn. Vandaar dat er in [7] voor een steenzetting een eenvoudig hanteerbare stabiliteitsrelatie is afgeleid, n.1.:
H/AD = f . oe"0-67
33
(^]°b
*• k
J
hierin is:
H
= golfhoogte
A
= relatieve volumieke massa van het blok
D
= blokdikte
f
= factor die bijzonderheden van de constructie weergeeft
E, = brekerparameter
k' = doorlatendheid van de toplaag
k
= doorlatendheid van de filterlaag
b
= dikte van de filterlaag
De waarde van f is per proef met bovenstaande formule bepaald met behulp van
de gemeten waarde van H/AD en E, bij een blokbeweging van 0 tot 10 mm, en de
berekende waarde van (k'D/kb)
8.2
Stabiliteit van zettingen met kleine doorlatendheid
In deze paragraaf zal worden nagegaan in hoeverre de modelresultaten van het
grootschalige onderzoek door middel van deze stabiliteitsformulering zijn te
beschrijven. Daartoe zijn de proefresultaten geselecteerd van de Opstellingen 1 Oost, 1 West, 2 Oost, 2 West en 6 West, waarbij een blokbeweging
tussen 0 en 10 mm werd gemeten. Vervolgens zijn, gebruikmakend van bovenstaande stabiliteitsrelatie, de f-waarden berekend. In Tabel 10 worden de
gevonden f-waarden als functie van £
gepresenteerd en in Figuur 30 is de
gevonden £ -f relatie weergegeven.
In Figuur 30 is een lijn getrokken, die de ondergrens aangeeft van meetresultaten van de Opstellingen 1 en 2.
-31-
Samenvattend kan worden gesteld dat bij het criterium blokbeweging tussen 0
en 10 mm de volgende f waarden gelden:
13
l 5f = f
U
£
= 1.0
£=-
=
£ = 2.0
. o
i = 2.5
o
f =
9
f =
8.5
£
f
8.0
=
3.0
=
.
.
.
•
•
.
•
o
Voor f; -waarden hoger dan 3 is er een oplopende tendens van de f-waarde te
zien.
8.3
Stabiliteit van zettingen met grote doorlatendheid
Bij de Opstellingen 3 t/m 5 zijn taludbekledingen beproefd die door de aanwezigheid van gaten in de blokken een grote doorlatendheid hebben.
De proeven werden mede uitgevoerd om de stabiliteit van dit type blokken
vast te stellen. Hiertoe waren drukopnemers en verplaatsingsschakelaars in
de taluds aangebracht (zie Figuren 6 t/m 11). De mate waarin verplaatsingen
met dit soort verplaatsingsschakelaars kunnen worden gemeten is beduidend
minder dan mogelijk is met het verplaatsingsmeetframe. Uitgaande van de aard
en vorm van de meetgegevens die voor de 400, 500 en 600 series beschikbaar
zijn, is er gekozen de metingen te splitsen in maximale blokbeweging (bepaald vanaf schrijver-registratie) kleiner dan 1 mm (maar meer dan 0) en
groter dan 1 mm. Deze resultaten zijn in de Figuren 31 t/m 36 als H/AD-J;
relaties weergegeven, waarbij de resultaten met een maximale blokbeweging
groter dan 1 mm als een dicht vierkantje zijn weergegeven terwijl een kleinere blokbeweging met een open vierkantje is gepresenteerd. Een zo goed
mogelijke benadering van de 1 mm blokbeweging-relatie is tevens in de figuren weergegeven.
De in de Figuren 31 t/m 36 weergegeven H/AD-£
relaties kunnen ook in de
"black box" relatie worden weergegeven.
H
AD
,-0.67 [-k'D-,0.33
l
S
k bJ
In de tabellen 11 en 12 zijn de aldus gevonden waarden weergegeven. De volgende conclusies kunnen worden getrokken uit deze resultaten:
-32-
De waarde van f loopt af voor oplopende waarden van £ , alleen bij grote
waarde van f; en een grote doorlatendheid is een trendbreuk te signaleren.
De gemiddelde waarde van f (voor 1.5 < £
< 3.0) is:
voor de Oost opstellingen (6 gaten) f =
voor de West opstellingen (1 gat)
9.5
f = 10.2
voor beide samen f = 9.8
In Figuur 37 zijn de resultaten voor verschillende doorlatendheden weergegeven en in Figuur 38 de f-waarde voor de verschillende waarden van £ .
Uit deze figuren blijkt een goede relatie met de doorlatendheid maar de
invloed van £ , die in de formule zit komt niet goed uit deze proefresultaten.
-33-
9.
Stabiliteit van interblockblokken
In de Opstellingen 1 t/m 6 West is steeds de stabiliteit van het losse blok
beproefd. Hierbij zijn de stabiliserende factoren beperkt tot het eigen
gewicht van het blok en de wrijving tussen het raeetblok en de blokken onder
het meetblok.
Bij de verschillende vormen van de interlock blokken is de gedachte dat de
blokken extra stabiliteit ondervinden van de omringende blokken.
Het bij Opstelling 6 Oost (zie Figuur 12) beproefde type interlock blok
wordt in Figuur 19 weergegeven.
De op deze opstelling toegespitste proeven zijn de proefnummers 601 t/m 612,
daarbij representeren de proefnummers 601 t/m 604 proefseries waarbij bij
gelijkblijvende golfperiode de golfhoogte werd vergroot. Deze procedure werd
gevolgd om zo goed mogelijk het begin van beweging vast te leggen.
In Figuur 39 zijn de resultaten van de proeven weergegeven in de vorm van
blokbeweging tegen golfhoogte. Bij de relatief lange golfperioden T = 3.8 s
en T = 4.2 s is een lineair verloop van de verplaatsing tegen golfhoogte te
zien. Bij relatief kortere golfperioden is het verloop wat grilliger. Indien
een verplaatsing van 2.5 mm als begin van beweging wordt genomen dan kan ook
voor deze proefresultaten een H/AD-£
grafiek worden samengesteld. De aldus
gevonden grafiek is in Figuur 40 gepresenteerd.
De K-waarde, die bij deze opstelling hoort is X = 0.23, hiertoe is een
representatieve spleetbreedte van 3 mm in de berekeningen ingevoerd. De
opstelling, die zich het best laat vergelijken met deze opstelling is de
Opstelling 3 West X = 0.26. Vergelijking van de resultaten van deze twee
opstellingen geeft aan dat geen noemenswaardig verschil in stabiliteit tussen beide opstelling bestaat. Dit betekent dat het positieve effect van de
interlock blokken nihil is op het begin van beweging (verplaatsing 2.5 mm).
Op zich is dit natuurlijk niet verwonderlijk daar er eerst beweging in de
blokken moet komen om de interlock te aktiveren, voor de vervolgschade moet
dan op zijn minst wel het effect van de interlock manifest worden. Bij een
1.7 maal hogere waarde van de H/AD is bij de interlock blokken zeer grote
blokbeweging tot schade te verwachten. Ter vergelijking; bij de Opstelling 2
Oost werd een waarde van ca. 1.2 gevonden als we de verhouding nemen van de
H/AD bij een beweging tussen 0-10 mm en die tussen 10-20 rnm.
-34-
10.
Erosie uit een open taludbekleding
In [2] wordt een presentatie en analyse gegeven van de uitspoelingsproeven,
die tijdens de Proefseries 3, 4 en 5 zijn uitgevoerd.
In Tabel 8 en 9 worden meetresultaten t.a.v. de erosiemetingen gepresenteerd. Op basis van deze meetresultaten zijn in [2] de volgende empirische
relaties afgeleid:
1.
Maximale erosiediepte Y voor het gehele talud (boven of onder SWL):
)°*33
G > 0.1 m: Y/G =.0.23 (H/D
G < 0.1 m: Y/G = 0.04 (H/D. n )°" 33 (B*L'/A
50
2.
)0'75
g
Grootste erosiediepte die is gemeten boven SWL +0.2 m:
Y/G = 0.18
met:
B'L'/A
(H/D 5 Q )°- 3 3
= verhouding tussen zettingoppervlak en gatoppervlak
De meetresultaten zijn in [2] uitgebreid vergeleken met gegevens uit de
literatuur.
N.B. De snelheden, die tijdens deze proeven op het talud zijn gemeten zijn
in [1] behandeld en geanalyseerd. Voor zowel de presentatie van de
resultaten als de analyse wordt hier volstaan om naar [1] te verwijzen.
-35-
11.
Stabiliteit van grensvlak filter/basis
De gemeten verhangen in de filterlaag, parallel aan het talud en in het zand
loodrecht op het talud zijn in [6] uitgezet. Daarna is ook onderzocht wat de
consequenties zijn van dergelijke verhangen voor de stabiliteit van het filter. De volgende conclusie is uit deze analyse in [6] geformuleerd:
De verhangen, loodrecht op de filterlaag, kunnen voor de beproefde constructies erg hoog worden. De verhangen op de laagscheiding zijn teruggerekend
van het gemiddelde verhang over 0.3 m. Het bleek dat voor constructie
I-West het verhang op de laagscheiding kon oplopen tot 3. Tijdens proeven op
Opstelling 5 is een verhang van 1 berekend. Dit zou betekenen dat de overgang basis-filter alleen dan stabiel is als het filter geometrisch dicht is,
of de basis voldoende verdicht.
-36-
12.
Reststerkte van het filter nadat een blok is verwijderd
De taludverdediging kan. worden gezien als de eerste verdedigingslijn van de
gehele waterkering. Bezwijken van een blok uit de taludverdediging. behoeft
niet in te houden dat de gehele waterkering bezwijkt. Orn globaal een indruk
te krijgen over wat er precies gebeurt met de filterlaag als een blok uit de
zetting mist werden de proevenseries voor de Opstellingen 1 en 2 gecompleteerd met proeven met onregelmatige golven waarbij het meetblok uit het
talud was verwijderd zodat de filterlaag ter plaatse bloot kwam te liggen.
Voor de reststerkte-proeven op de eerste opstelling werd gekozen voor de
volgende golfkarakteristieken:
-
H
=
0 . 6 7
m , .
-
Tp'- 3.2 s.
•
•
•
•
:
.
.
Na 5 minuten golven werd de proef gestopt en de waterstand verlaagd zodat de
erosie van het gat kon worden gemeten. Na de eerste proef werd de erosie
direct rondom het gat gepeild. Na de tweede proefronde van 13 minuten bleek
het peilen van het erosiegat erg moeizaam te zijn zodat er nu voor werd
gekozen alleen de hoeveelheid geërodeerd materiaal te meten. Het totaal aan
geërodeerde materiaal van beide proeven bleek 30 kg te zijn (erosie uit twee
gaten gedurende 18 minuten). Na nogmaals 45 minuten golven was er 449 kg
geërodeerd (dus 10 kg/minuut).
De serie werd gecompleteerd met nogmaals 45 minuten beproeven. Na deze serie
bleek er in totaal 401 kg kif geërodeerd zijn.
Na iedere proefserie was te zien dat het gat vrijwel geheel gevuld was met
kif. Door het bijzakken van het materiaal bleef het gat dus steeds gevuld en
vond de eigenlijke erosie dus steeds aan het oppervlak plaats. Erosieremming
als gevolg van het toenemen van de afstand tussen kif en water treedt dus
niet op. De erosiesnelheid bleef dus ook vrijwel constant nl. ca. 10/2 = 5
kg/min.gat. De gevolgen van de erosie waren duidelijk zichtbaar in de vorm
van verzakkingen van het talud boven het gat.
Bij Opstelling 2 is gekozen om de proeven in principe uit te voeren met een
significante golfhoogte H
= 0.40 m en T
= 3.2 s.
-37-
De volgende erosiehoeveelheden werden gemeten:
2 West
na 10
na 30
na 90
na 180
min.
min.
min.
min.
6
kg
4 • 5 kg
16
kg
3
kg
2 Oost
41
76 .5
112
142
kg
kg
kg
kg
Aan de westzijde is het duidelijk dat het erosieproces bij deze golfhoogte
uitdempt van 0.6 via 0.15, 0.18 naar 0.017 kg/min. Aan de Oostzijde is een
zelfde verloop te zien namelijk van 4.1 naar 2.6, 1.2 en 0.8 kg/min.
In vergelijking met de proeven op Opstelling 1 kan worden gezegd dat de
invloed van de gatgrootte evident is.
REFERENTIES
1.
Klein Breteler M.
Erosie door open taludbekledingen.
Snelheden op talud door brekende golven.
WL (Waterloopkundig Laboratorium), H 657 (bijlage F ) , juli 1989.
2.
Klein Breteler M.
Erosie door open taludbekledingen.
Praktijkgericht onderzoek dijken.
WL (Waterloopkundig Laboratorium), H 657 (bijlage C ) , juli 1989.
3.
Klein Breteler M.
Taludbekleding van gezette steen.
Waterbeweging en golfbelasting op een glad talud.
Grondmechanica Delft/WL (Waterloopkundig Laboratorium), M 1795 deel
XVII, maart 1990.
4.
Klein Breteler M.
Taludbekleding van gezette steen.
Eindverifikatie onderzoek Deltagoot.
Analyse van stijghoogteverschil over de toplaag.
WL (Waterloopkundig Laboratorium), concept verslag H 195, jan. 1989.
5.
Klein Breteler M.
Taludbekleding van gezette steen.
Eindverifikatie onderzoek Deltagoot.
Analyse blokbeweging.
WL (Waterloopkundig Laboratorium)', concept verslag H 195, april 1989.
6.
Bezuijen A.
Eindverifikatie onderzoek in Deltagoot.
Berekeningen met STEENZET/1+.
Grondmechanica Delft, CO-285453/7, jan. 1990.
7.
Klein Breteler M.
Taludbekleding van gezette steen.
Stabiliteit van toplaag volgens "black box" model.
WL (Waterloopkundig Laboratorium), H 195, april 1990.
REFERENTIES (vervolg)
8.
Klein Breteler M.
Doorlatendheid van de toplaag.
WL (Waterloopkundig Laboratorium), H 195, febr. 1988.
9.
den Adel H.
Heranalyse doorlatendheidsraetingen met de Forchheimer relatie.
Grondmechanica Delft, CO-272550/56, nov. 1987.
10.
Klein Breteler M.
.
Taludbekleding van gezette steen.
Stabiliteit van toplaag zonder inklemming of interlocking.
WL (Waterloopkundig Laboratorium), M 1881-04/H 195-04, nov. 1987.
11.
Bezuijen, A. en Hoogeveen R.J.
Beweging van blokken.
Grondmechanica Delft, CO-280050, april 1986.
12.
Burger A.M.
Taludbekleding van gezette steen.
Concept meetverslag eindverificatie onderzoek.
Grondmechanica Delft/WL (Waterloopkundig Laboratorium), H 195.25,
april 1988.
onder de zetting
op de zetting
nr
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
gootzijde
04
06
08
10
12
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
32
34
36
38
40
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
X
Y
[m]
[m]
Z
[m]
178.07
178.32
178.56
178.79
179.03
173.45
175.45
176.41
177.36
177.84
178.32
180.23
180.71
181. 19
183.12
185.22
178.80
179.04
179.28
179.52
179.75
3.78
3.64
3.78
3.64
3.78
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
1.23
1.52
1.23
1.52
1.23
4.030
4.110
4.190
4.270
4.350
2.517
3.153
3.472
3.791
3.949
4.108
4.745
4.906
5.066
5.708
6.409
4.270
4.349
4.429
4.509
4.585
nr
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
gootzijde
01
02
03
05
07
09
11
13
14
15
16
28
29
30
31
33
35
37
39
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
N.B. X is gerekend vanaf golfschot
Y is gerekend vanaf oostzijde
Z is gerekend vanaf gootbodera
Tabel 1
Plaats drukopnemers proevenserie 1
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
X
[m]
176.21
177.16
178.12
178.37
178.61
178,84
179.07
180.04
180.99
182.92
185.01
175.26
176.93
177.89
178.85
179.09
179.33
179.57
179.79
180.76
181.72
183.64
185.73
178.60
178.50
179.45
182.91
182.82
183.10
Y
[rn]
Z
[m]
3.78 3.248
3.78 3.568
3.78 3.888
3.64 3.968
3.78 4.048
3.64 4.128
3.78 4.208
3.78 4.528
3.78 4.848
3.78 5.488
3.78 6. 178
1.37 2.931
1.52 3.489
1.52 3.808
1. 23 4. 128
1.52 4. 207
1.23 4.287
1.52 4.367
1.23 4.443
1.52 4.764
1.52 5.085
1.52 5. 726
1.52 6.421
1.00 3.258
1.00 '3.542
1.00 3.858
1.00 4.708
1.00 4.992
1.00 5.087
op de zetting
nr.
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
05
07
09
11
13
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
34
36
38
gootzijde
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
onder de zetting
X
[m]
Y
[m]
Z
[m]
179.03
179.27
179.51
179.75
179.99
175.43
176.39
177.35
177.83
178.31
178.79
180.23
180.70
181.18
183.09
185.22
179.14
179.61
180.09
3.78
3.63
3.78
3.63
3.78
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
3.03
1.00
1.25
1.00
4.347
4.425
4.506
4.585
4.667
3.146
3.475
3.792
3.957
4.110
4.274
4.743
4.903
5.068
5.709
6.391
4.385
4.546
4.702
nr
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
01
02
03
04
06
08
10
12
14
15
16
17
29
30
31
32
33
35
37
39
40
41
42
43
44
45
DRO 46
DRO 47
DRO 48
N.B. X is gerekend vanaf golfschot
Y is gerekend vanaf oostzijde
Z is gerekend vanaf gootbodem
Tabel 2
Plaats drukopneraers proevenserie 2
gootzijde
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
X
[m]
Y
[m]
[m]
176.20
177.16
178.11
179.08
179.31
179.55
179.79
180.03
180.99
182.90
182.80
185.01
176.32
177.28
178.23
178.70
179.18
179.66
180.14
180.62
181.09
182.05
185.73
178.60
178.50
179.45
182.91
182.82
183.10
3.78
3. 78
3.78
3.78
3.63
3.78
3.63
3.78
3.78
3.78
3.78
3.78
1.00
1.00
1.00
1.25
1.00
1.25
1.00
1.25
1.00
1.00
1.52
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
3.249
3.566
3.882
4.204
4.282
4.363
4.442
4.524
4.848
5.165
5.486
6.172
3.281
3.606
3.924
4.085
4.242
4.403
4.559
4.714
4.876
5. 193
6.418
3.258
3.542
3.858
4.708
4.992
5.087
Z
op de zetting
nr
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
gootzijde
01
02
03
04
06
08
10
12
14
16
17
18
20
26
28
30
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
onder de zetting
X
Y
[m]
[m]
Z
[m]
173. 52
175. 48
176. 44
177. 40
178. 19
179. 14
179. 63
180. 10
180. 58
181. 20
182. 16
183. 13
185. 22
179. 14
179. 63
180. 10
2.70
3.25
3.25
3.25
3.25
3.25
3.50
3.25
3.50
3.25
3.25
3.25
3.05
1.40
1.35
1.40
2.51
3.15
3.49.
3.81
4.08
4.41
4.56
4.72
4.87
5.08
5.40
5.72
6.40
4.40
4.56
4.72
nr.
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
05
07
09
11
13
15
19
21
22
23
24
25
27
29
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
N.B. X is gerekend vanaf golfschot
Y is gerekend vanaf oostzijde
Z is gerekend vanaf gootbodem
Tabel 3
Plaats drukopnemers proevenserie 3
gootzijde
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
X
Y
Z
[m]
[m]
[m]
178.23
179.19
179.67
180.14
180.62
181.25
185.01
176.32
177.28
178.23
178.71
179.19
179.67
180.14
180.62
181. 10
182.06
185.73
178.60
178.50
178.78
182.91
182.82
183.10
3.25
3.25
3.50
3.25
3.50
3.25
3.80
1.25
1.25
1.25
1.35
1.40
1.35
1.40
1.35
1.40
1.40
1.80
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
3.939
4.263
4.419
4.573
4.730
4.937
6. 169
3.289
3.613
3.935
4.099
4.256
4.413
4.577
4.730
4.887
5.201
6.419
3.258
3.572
3.888
4.708
5.022
5.117
op de zetting
nr
gootzijde
DRO 01
• DRO 02
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
03
04
06
08
10
12
14
16
17
18
20
26
28
30
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
onder de zetting
[m]
Y
[m]
[m]
173.52
175.48
176.44
177.40
178.19
179.14
179.63
180.10
180.58
181.20
182.16
183.13
185.22
179.14
179.63
180.10
2.70
3.25
3.25
3.25
3.25
3.25
3.50
3.25
3.50
3.25
3.25
3.25
3.05
1.40
1.35.
1.40
2.508
3. 153
3.486
3.814
4.082
4.406
4.562
4.716
4.873
5.080
5.402
5.718
6.396
4.399
4.556
4.719
X
Z
nr
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
gootzijde
05
07
09
11
13
15
19
21
22
23
24
25
27
29
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
N.B. X is gerekend vanaf golfschot
Y is gerekend vanaf oostzijde
Z is gerekend vanaf gootbodem
Tabel 4
Plaats drukopneraers proevenserie 4
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
X
[m]
Y
Z
[m]
[m]
178.32
179.19
179.67
180.14
180.62
181.25
185.01
176.32
177.28
178.23
178.71
179.19
179.67
180.14
180.62
181.10
182.06
185.73
178.60
178.50
178.78
182.91
182.82
183.10
3.25
3.25
3.50
3.25
3.50
3.25
3.80
1.25
1.25
1.25
1.35
1.40
1.35
1.40
1.35
1.40
1.40
1.80
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
3.939
4.263
4.419
4.573
4.730
4.937
6.169
3.289
3.613
3. 935
4.099
4.256
4.413
4.577
4.730
4.887
5.201
6.419
3.258
3.572
3.888
4.708
5.022
5. 117
op de zetting
nr
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
gootzijde
01
02
03
04
06
08
10
12
14
16
17
18
20
26
28
30
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
onder de zetting
X
r
Z
[ra]
[m]
[ra]
173. 52
2. 70
3.25
3.25
3. 25
3. 25
3. 25
3.50
3.25
3.50
3. 25
3. 25
3. 25
3.05
1.40
1.35
1.40
2.508
3.153
3.486
3.814
4.082
4.406
175. 48
176. 44
177. 40
178. 19
179. 14
179. 63
180. 10
180. 58
181. 20
182. 16
183. 13
185. 22
179. 14
179. 63
180. 10
• 4.562
4.716
4.873
5.080
5.402
5.718
6.396
4.399
4.556
4.719
nr
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
gootzijde
05
07
09
11
13
15
19
21
22
23
24
25
27
29
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
N.B. X is gerekend vanaf golfschot
Y is gerekend vanaf oostzijde
Z is gerekend vanaf gootbodem
Tabel 5
Plaats drukopnemers proevenserie 5
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
X
Y
Z
[m]
[ra]
[ra]
178.32
179.19
179.67
180.14
180.62
181.25
185.01
176.32
177.28
178.23
178.71
179.19
179.67
180.14
180.62
181.10
182.06
185.73
178.60
178.50
178.78
182.91
182.82
183.10
3.25
3.25
3.50
3.25
3.50
3.25
3.80
1.25
1.25
1.25
1.35
1.40
1.35
1.40
1.35
1.40
1.40
1.80
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
3.939
4.263
4.419
4.573
4.730
4.937
6.169
3.289
3.613
3.935
4.099
4.256
4.413
4.577
4.730
4.887
5.201
6.419
3.258
3.572
3.888
4.708
5.022
5.117
onder de zett ing
op de zetting
nr
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
gootzijde
02
03
05
07
09
11
13
15
17
18
20
21
22
23
2729
31
33
35
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
[m]
Y
[m]
tm]
175.32
176.27
177.23
177.70
178.20
178.66
179.13
179.61
180.09
181.06
182.03
183.16
185.01
185.22
178.42
178.71
178.98
179.30
179.57
3.24
3.23
3.74
3.49
3.73
3.49
3.74
3.49
3.75
3.73
3.72
3.74
3.80
3.05
1.23
1.08
1.23
1.08
1.23
3.112
3.389
3.702
3.869
4.029
4.221
4.365
4.540
4.680
4.993
5.319
5.732
6.168
6.395
4.155
4.246
4.336
4.430
4.535
X
Z
nr.
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
DRO
gootzijde
01
04
06
08
10
12
14
16
19
24
25
26
28
30
32
34
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
N.B. X is gerekend vanaf golfschot
Y is gerekend vanaf oostzijde
Z is gerekend vanaf gootbodera
Tabel 6
Plaats drukopnemers proevenserie 6
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
WEST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
OOST
X
[m]
Y
Z
[m]
[m]
172.52
177.32
177.80
178.30
178.76
179.23
179.70
180.18
182.13
176.16
177.26
178.45
178.75
179.02
179.33
179.61
180.76
181.92
183.09
185.73
178.60
178.50
178.78
182.91
182.82
183.10
2.70
3.74
3.49
3.73
3.49
3.74
3.49
3.75
3.72
1.22
1.21
1.23
1.08
1.23
1.08
1.23
1.23
1.23
1.23
1.80
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
2.508
3.417
3.584
3.744
3.936
4.080
4.255
4.395
5.034
3;250
3.644
4.046
4. 137
4.227
4.321
4.426
4.808
5.193
5.581
6.419
3.258
3.572
3.888
4:708
5.022
5.117
1 Oost
" 1.0
1.0
1.0
1.5
1.5
1.5
2.0
2.0
2.0
3.0
3.0
3.0
4.0
4.0
4.0
4.0
3.0
2.5
2.0
1.75
1.5
1.25
4.0
3.0
2.5
2.0
1.75
1.5
1.25
Tabel 7
2 West
2 Oost
H
T
H
T
H
T
H
T
(m)
(s)
(m)
(s)
(m)
(s)
(m)
(s)
1.08
1.35
2.5
2.8
2.8
0.90
3.1
2.9
3.1
3.6
3.2
1.10
1.20
2.3
2.6
2.7
2.7
1.44
4.4
0.58
0.73
1.10
0.41
0.51
0.82
0.34
0.42
0.71
3.7
0.84
1.05
1.40
0.50
0.62
0.89
0.34
0.43
0.70
0.22
0.28
0.57
0.19
0.24
0.52
2.2
1.60
1.32
1.65
2.25
0.80
1.00
0.66
0.82
1.00
0.48
0.60
0.77
0.34
0.42
0.59
0.29
0.36
0.52
3.3
3.7
3.4
3.8
4.3
4.2
4.7
5.6
5.2
5.8
7.0
3, 4, f5 Oost
^o
1 West
3.6
4.1
5. 1
4.6
5.2
6.6
5.6
6.3
8.2
0.53
0.66
0.76
0.37
0.46
0.53
0.25
0.31
0.39
0.22
0.28
0.35
3.0
3.2
2.9
3.3
3.5
3.7
4. 1
4.6
4.5
5.1
5.7
2.5
2.9
2.6
2.9
2.4
2.9
3.2
4.1
3.5
3.9
5.5
4.3
4.8
7.0
6 West
6 Oost
(interlock)
3, 4, f> West
.
H
T
H
T
H
T
H
T
(m)
(s)
(m)
' (s)
(m)
(s)
(m)
(s)
0.27
0.31
0.37
0.47
0.55
0.67
0.84
0.43
0.48
0.53
0.62
0.71
0.84
1.05
5.0
0.34
0.41
0.47
0.58
0.66
0.80
1.21
0.53
0.60
0.66
0.79
0.88
1.04
1.26
5.7
4.7
4.2
3.7
3.5
3.0
2.0
4.7
3.3
3.5
3.0
3.0
7.1
2.0
1.5
5.6
4.9
4.3
3.5
3.0
2.0
1.5
0.58
0.60
0.73
0.89
0.72
0.75
0.91
1.11
0.46
0.48
0.58
0.71
6.4
5.6
4. 1
3.4
0.30
0.34
0.52
0.71
0.38
0.43
0.65
0.89
0.48
0.54
0.74
1.00
4.1
3.7
3.3
3.2
3.0
2.8
6.4
5.0
4.4
3.8
3.5
3.3
3.1
4.0
3.7
3.4
Beoogde proevenprograrama
1.5
4.3
3.5
3.1
5.2
4.8
3.9
3.4
5.9
5.4
4.2
3.6
3.4
7.2
6.3
4.6
3.8
5.7
5.0
3.7
3.0
GEMETEN EROSIE BOVENIN GAT |cm|
T
f.
|m|
is1
1-1
332
333
334
335
336
337
338
339
340
341
342
.20
.29
.30
.37
.50
.62
.30
.51
.70
.65
.84
2. 25
437
4 38
439
440
441
4 42
443
444
445
446
447
440
.20
.29
.38
.36
2. 25
.62
.30
.51
.70
.64
.84
1.09
534
535
536
537
538
539
540
54 1
542
543
544
54 5
.20
.29
.38
.37
.50
.62
.31
.48
. 67
. 65
.86
1.11
proef
nr
11
.49
2. 25
2. 25
3
3
3
f,
5
5
4
4
2. 25
2. 25
3
3
3
5
5
5
4
4
4
2 .25
2. 25
2. 25
3
3
3
5
r,
5
4
4
4
gatnr.:
5
1
2
2.09
1 .74
1 .51
2.05
1 .77
1.58
3.80
2.91
2.49
2.07
1.82
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.6
3.5
.4
2.4
.0
.0
1.4
1.0
2.7
3.3
.0
3.0
4.0
2.7
3.5
14 .0
14 .8
.15.0
1 3. 5
13 . 5
15 .0
10 .2
12 .4
13 . 2
13 .7
14 .5
.6
1 .0
3 .0
1.8
13 .7
14 .0
.14.7
14 .6
15 .0
14 .7
14 •5
2.09
1 .74
1.52
2.08
1 .78
1 .58
3 .80
2.91
2.49
2.09
1.81
1 .60
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.4
3.2
1 .3
3. 1
5.4
.0
12 . 5
4.5
.0
4.3 .13 .5
1 .5 5.0
13 .0
1 .9
6.6
13 .7
4.7
6.4 14 .5
4.0
6.5
15 .5
.0
3. 1
3.8
6.6
4.2
12 .0
4.5
7.0 15 .3
5.3
7.0 15 .2
15 .2
4.8
9.5
7.4 13.0 15 .1
15 .0
16 .0
2.09
1 .73
1.52
2.06
1 .77
1 .58
3.74
3.00
2.54
2.07
1 .80
1 .50
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
6.5
2.0
4.5
6.2
.o'
.0
1.5
1.3
5.6
7.0
.0
4.8
6.0
6.0
5.7
6.3
3
2.8
3.9
4.8.
4.3
5.3
5.5
2.5
5.4
6. 1
5.5
11 .9
8.0
7.8
7.0
6.5
7.3
0.5
6.2
0.2
8.8
9.0
9.7
13.7
4
8 .0
10 .5
13 .0
11 .4
11 . 1
14 .0
4 .2
7. 1
1 1.0
11 . 1
11 .4
12 .2
6
0
7
9
10
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
7 .6
.0
3 .4
11
.0
7.0
6.7
.0
.6
9.5
0.2
2 .4
8 . 5 9.0
1 1.0
9.0
.0
2.0
0.0
7 .5
7.2
0 .6
9 . 5 10.0
9 .4 12.0
.0
.0
1 .2
.6
.8. 5
0 .0
.0
7 .0
5 .6
8 .1
7. 2
7 .0
6 .5
8 .4
10 .1
10 .0
10 .0
4 .1
9 .5
6 .8
9 .0
10 .6
10 . 5
11 .8
11 .3
11 .0
12 .0
14 . 0
1.1 .4
1 1.0
.14 .5
12 . 5
14 .0
.3
.3
6 .0
12 .0
13 .7
.14 .0
13 .1
13 .3
14 .6
14 .1
15 .0
.0
.0
.7
15 .5
3 .7
3. 1
14 . 5 12 . 5
15 .6 14 .0
15 .4
.0
15 .3 15 . 5
15 .0 12 .9
1 5.2 15 .0
15 . 1 15 .0
15 . 5 15 .0
13 . 5
.13.3
13 .0
14 .2
15 .0
15 .0
.1 1.5
10 .6
15 .0
15 .0
15 .0
15 .0
13 .6
13 . 5
15 .0
13 .6
15 .0
15 .0
13 .0
13 .0
14 .6
13 .5
15 .0
15 .0
13 .4
13 .4
14 .5
13 .0
13 .2
14 .4
13 .6
13 .6
15 .0
14 .0
15 .0
15 .0
.0
.0
.0
0 .4
.0
.0
9. 5
. 5 0 .0
.3 11 . l
7 .7 10 .0
9 .2
7 .6
15 .0 .1.1.0
13 .8
.0
6 .0
14 .2
0 .9
6 .0
15 .2
6 .5
7 .0
14 . 5 8 . IJ 1 1 .0
).0
14 .7
7 .0
14 .7
.8 11 .2
12 .7
12 .7
12 .7
13 .0
13 .0
14 . 5
10 .2
1 1.3
12 .5
13 . 1
12 .5
14 .0
.0
.0
.0
.0
1. 5
.0
12 .1
.0
12 . 2
.0
13 . 2
.0
.0
13 .0
.0
13 .2
14 .5 i: .2
.0
13 .3
4 .5
13 .3
13 .3 14 .0
.0
.0
.5
2 .0
15 .0
ir .0
.0
16 .0
15 .0
15 .4
16 .0
15 .2
1.5
1 .0
6 .5
4 .4
12
10.0
.U 12.0
.0
. 5 12.0
.0 • 3 .0 12.0
.0 12 . 2 14.0
.0 14 .0 13.1
.0 10.4
.0
.0 1 1.0 12.0
13 .0 13 .0 14.3
.0 12 .8 .12.0
! . 5 10 .2 14.3
12 .3 13 .3 15.0
14.0
14.0
14.2
14.2
14.2
.14.5
11.5
14.0
14.2
14.0
14.2
14.2
13
4
7;. 0
2
9.5
.0
10.9
4 .0
11.5 10 .5
12.0 11 .0
13.2 .11 .7
1 1. 5
6.1
9.1
13 • 1
11.2 14 . 5
11.2' 13 .3
13.0 14 . 5
15
16
17
0
0
8
0
6. .1
7. 0
0
7. 5
8. 0
6. 0
7. 0
0. 3
6. 7
7. 4
7. 2
7. 2
8. 0
4. 0
10. 0
10. 2
0 .4
9 .0
10 . 5
9 .6
1 1. 1
13 .0
6 .0
8 .4
1 1.5
12 . 1
14 .0
9. 5
9.6
18
9
12! 5
14. 0
-
0
r
1 .\j
5. 7
6. 1
8. 5
9. 9
10. 8
14. 7
•
11.5
11 .7
13.2
12.2
13.1
14.5
9.0
.11.2
14.0
13.6
13.2
15.0
0. 1
7 .7
8 .4
10 . 1
11 . 3
1.1 .5
12 . 1
12 .7
14 .6
14 .0
14 .3
15 .0
0
0
0
0
2. 8
4. 5
0
5. 5
0. 5
6 0
7 0
7 0
6. 4
6. 4
6.0
6. 3
7. 8
7. 6
3.0
8. 8
10. 0
8. 0
9. 7
10 0
1. 5
10 .0
14 .4
12 .6
12 .6
14 .9
6 .4
9 .7
15 .0
1 1.5
12 .5
15 .0
2. 1
1 .5
2 .0
5. 2
7. 1
10. 0
7. 6
9. 4
14. 5
13. 3
13. 6
15.. 0
-
4.0
10.7
14.0
12.0
12.6
14.0
0.3
1 1 .4
14.2
12.4
.1 3. 5
14 .0
2 .6
.0
4 .0
12 .0
15 .4
14 .0
14 . 1
14 .2
15 .2
14 .f>
14 . 1
14 . 1
0
0
5
0
5
0
0
0
5
5
8
;. 2
3 5
4 0
7 0
7 3
8 0
1
2.5
5 9
9 0
9 2
8 7
10 0
6 .7
9 .3
14 .2
10 .0
12 .0
14 .0
10 .0
1 1.3
14 .2
.13 .0
13 . 1
14 .0
1 2
0
0
4 1
5 8
9 0
12 2
12 7
14 0
12 9
12 0
14 0
.0
.0
2. 1
3 .0
5 .0
5 .5
3 .0
5 .8
9. 5
8. 5
9. 5
10 .0
1
8
7
5
6
6
20
.0
.0
1 .5
15 .0
15 .0
15 .0
1 1.5
.0
15 .0
13 .2
14 .0
14 .4
7
Voor nummering van de gaten zie fig. 29
Tabel 8 Resultaten erosie proeven (erosie bovenin gat)
G E M E T E N
p r o e f
ru-.
II
T
Is]
[-1
332
333
334
335
336
337
338
339
340
341
342
.20
.29
.38
.37
.50
.62
.30
.51
.70
.65
.84
2.25
2 . 2 5
2 . 2 5
3
3
3
5
5
5
4
4
2.09
1.74
1 .51
2.05
1 .77
1 . 5 8
3 . 8 0
2.93
2 . 4 9
2 . 0 7
1.82
437
438
439
440
441
442
443
444
445
446
447
448
.20
.29
.38
.36
.49
.62
.30
.51
.70
.64
.84
2.25
2.25
2.25
2 . 0 9
1 .74
1.52
2.08
1.78
1.58
3.80
2.9.1
2.49
2.09
1.81 ,
.1 .60
534
535
536
537
538
539
540
541
542
543
544
545
1.09
.20
.29
.38
.37
.50
.62
.31
.40
.67
.65
.86
1.11
5
4
4
4
2.25
2.25
2.25
3
3
3
5
5
5
4
4
4
2.09
1 .73
.1 .52
2.06
1 .77
1.58
3.74
3.00
2. 54
2.07
1 .80
1.58
O N D E R I N
G A T
| c m |
1
2
3
4
5
6
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.6
2.4
.4
1 .2
.0
.0
.3
.0
1.5
2.1
.0
1.8
2.4
1.7
2.6
1.5
1-1.0
11.1
1 3 . 8
1 3 . 5
1 3 . 5
1 5 . 0
1 0 . 2
1 2 . 4
1 3 . 2
1 3 . 7
1 4 . 5
.0
.6
1 .0
1 .8
3 . 7
4 . 8
4 .7
4 . 6
5 . 0
4 . 7
.0
.0
.0
.0
3.0
5.8
.0
6.6
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.3
2.5
.9
1 . 2
2.8
.0
.0
1 .0
1 .3
.0
.0
3.0
2.4
1.5
3.7
.9
3.3
6.0
5.0
6.8
1 1 . 2
gatnr.:
[m|
3
3
3
5
E R O S I E
1.5
2.5
.0
4.6
4.1
3.0
2.7
3.6
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
4.0
.0
.0
1.0
.0
2.9
3.0
.0
5.6
1.5
5. 5
3.8
4.0
1 . 5
4.9
5.5
1.9
2.1
2.9
2.2
3.5
1.2
2.0
3.5
3.0
1 0 . 0
3.4
1 .5
3.0
3.0
3.4
2.5
.8
1.5
7.2
5.5
5.7
1 1 . 3
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 4 . 5
2 . 5
3 . 5
3 . 0
3 . 7
4 . 5
5 . 5
3.1
2 . 0
5 . 3
5 . 2
5 . 2
5 . 1
1 5 . 0
1 6 . 0
1 5 . 5
3.7
1 4 . 5
1 5 . 6
1 5 . 4
1 5 . 3
1 5 . 0
.15.2
1 5.1
1 5.5
8.0
1 0 . 5
9.3
1 1 . 4
11.1
1 0 . 0
4.2
7. 1
7.2
1 1 . 1
1 1 . 4
1 2 . 2
1 .5
1 .8
1.0
4.4
7.7
13.0
13.8
14.2
.1 2.5
14.5
14.7
14.7
1
1
1
1
1
3.7
4.0
4.5
2.8
4. 1
6.8
5.5
4.0
8.0
3.4
8.0
5.6
6.6
7.2
.0
.0
.0
.2
6.5
12.0
.0
12.5
12.2
15.0
15.0
15.0
.0
0
.0
.3
4.4
4.0
.0
6.0
5.0
5.0
6.0
6.8
0
9
10
11
12
6.0
7 . 5
6.9
9.7
10. 1
1 2 . 0
8.6
.10.3
1 0 . 0
1 1 . 5
1 0 . 5
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
5.9
.0
.8
.0
.0
.0
.0
6.0
5.0
.0
6.8
6.9
4.0
4.5
5.0
3.4
4.0
7.0
4.3
3.5
7. 1
4.5
4.8
8.2
8.5
.0
11.1
12.4
11.5
U.7
.0
.0
.0
.0
.0
7
1
1
1
1
1
1
-
3 . 5
3 . 3
3 . 3
3 . 8
5 . 0
5 . 0
5 . 0
4.6
1 5 . 0
1 5 . 0
15.0
1 5 . 0
3.6
4.5
5.0
4.6
4.6
8.3
1 .6
2.2
3.8
6.0
4.5
7.8
.13.0
1 3 . 5
1 3 . 8
1 3 . 2
1 5 . 0
.1 5 . 0
10.1
9.9
9.2
12.4
15.0
15.0
4.7
7.0
8.0
8.4
10.3
10.4
2.6
4.2
4.8
8. 1
8.7
0.8
1 .1
8.8
10.2
8.5
11 .5
.11.4
12.2
11.6
11.5
7.0
11.2
1 1.9
1
1
1
1
5.0
2 . 2
5 . 0
5 . 0
.0
.0
.0
2.6
3.4
2.0
6.3
5.8
5. 5
1 0 . 0
9.7
1 0 . 0
.0
.0
.0
.0
.0
3.9
.0
.8
6.0
.0
5.0
9.7
.0
10.2
9.4
7.0
5.5
4.3
5.8
10.2
5.8
7.2
9.8
2.4
5.9
9.8
7.7
9.9
9. ?.
8.2
15.0
.0
.0
.0
12.0
12.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
.0
3.5
.0
. 2
1 .0
.10.2
.0
14.0
11.5
7 .0
1 0 . 2
8.0
.11.1
.3
9.0
4.H
7.0
12.2
1 .0
3.2
6.5
9.0
10.0
10.0
13
14
.15
16
17
10
.6
4.8
5.8
8.8
0.4
9.4
.0
.0
.0
. 5
.0
2.6
2.5
3.0
1.5
2.3
.0
-
-
.5
-
.1
.6
.1 .5
2.2
5.0
1.4
5.0
5.0
4.4
5.0
6.3
6.0
7.4
9.0
3. 1
6. 1
6.0
0.7
9.0
*
2.8
3.5
2.8
-
-
.0
.0
4.4
6.8
.0
2. 1
1 .0
3.0
3.0
-
-
-
-
1.6
5.6
6.0
8.6
0.2
5.0
6.3
6.8
7.9
9. 1
10.5
4.3
5.8
9.5
1 1 .!i
1 1 .6
15.0
1 .0
2.5
3.5
5.4
5.5
6.6
1 .3
4.3
5.4
7.2
'.). 7
0.6
.0
.6
7.0
8. 1
5.6
7.7
10.8
12.0
12.4
.10. 3
2.7
2.4
2.0
2.0
4.2
4.2
8. 1
3.2
.0
6.5
5.0
2.7
4.0
.0
2.7
12.7
.0
3.4
3.0
2.5
4.0
1 5.0
4.0
8.8
1 1 .0
11.2
.6
.0
.0
0
1 .0
1 .8
.5
6.4
4 .0
'8.0
.0
.5
2.5
.0
9.5
2.6
7.0
9.0
10.7
1 0 . 7
2.5
3.8
4.0
5.2
1 .8
2.0
6.5
7.3
0.6
2.0
3.9
4.3
1 .9
4.5
4.8
6.2
7.0
5.0
5.6
6.8
ï.'ï
3.5
2.0
1 .7
1 .0
4.2
2.5
2.8
3.0
3.8
4.8
6.0
1
5.0
2. 5
1 .0
3.5
2.6
5.3
7 .2
2.6
2.4
6.0
7. r
7.6
9.0
1.5
2.3
6. 1
' 7.5
9.0
8.9
1 1 . 0
1.4
.9
.0
.8
1 .4
2.5
2.7
3.0
7.9
10.0
1 1 . 6
15.
20
19
-
0
.0
.0
.0
1 .4
1 .3
1 .5
2.5
3.5
7.2
6.9
8.7
.7.5
.0
.0
1 .0
1.8
3.0
1 .5
1 .5
2.9
3.3
4.0
3.9
7.6
.0
.0
.0
5.0
5.5
4.0
3.0
.0
6.0
6.0
6.0
8.0
Voor nummering van de gaten zie fig. 29
Tabel 9 Resultaten erosie proeven (erosie onderin gat)
Opstelling 1 West
k' = 0.0066 m/ï
k
= 0.056
m/s
D
= 0.15
m
b
= 0.25
m
r
k'D
(•kb
f
0
1.93
3 .03
3 .94
4 .32
23
> 15
> 17
> 12
Opstelling 1 Oost
k'
0.0066 m/s
k
0.056
m/s
D
0. 15
m
b
0.50
m
•kb
0.33
f
o
1.56
1.85
2.12
3.89
Tabel 10
14
15
11
20
f-waarden "black-box" model
Opstellingen 1 West, 1 Oost, 2 West, 2 Oost en 6 West
Opstelling
2 Vest
k' = 0.0066 m/s
k
= 0.107
m/s
D
= 0.15
m
b
= 0.50
m
=. 0.27
f
1.05
1.60
2.11
3.02
3.82
13
14
12
(16) veel verplaatsing
(11) geen verplaatsing
Opstelling 2 Oost
k' = 0.0049 m/s
k
= 0.056
m/s
D
= 0.15
m
b
= 0.50
m
io
1 .05
1 .60
2 . 10
3 .13
3 .60
Tabel 10
rk'Dïl/3
Ikb J
30
f
13
11
9
(8) geen verplaatsing
13
f-waarden "black-box" model
Opstellingen 1 West, 1 Oost, 2 West, 2 Oost en 6 West (vervolg)
Opstelling 6 West
k' = 0.0155 ra/s
k
= 0.184
m/s
0.42
D = 0.30
m
b
m
= 0.35
1.50
3.47
Tabel 10
00 00
f
f-waarden "black-box" model
Opstellingen 1 West, 1 Oost, 2 West, 2 Oost en 6 West (vervolg)
Opstelling 3 West
k' = 0.0115 m/s
k
= 0.101
ra/s
0
= 0.15
m
b
= 0.50
m
0.33
Opstelling 4 West
k' = 0.019
m/s
k
ra/s
= 0.101
[ ^ ) 1 / 3 = 0.39
D
= 0.15
ra
b
= 0.50
ra
Opstelling 5 West
k' = 0.0296 ra/s
k
= 0.101
m/s
D
= 0.15
m
b
= 0.50
m
•k'Dil/3
3 West
1.5
2.0
2.5
3.0
Tabel 11
0.45
4 West
H/AD
f
H/AD
2.6
2.0
1.6
1.3
10.4
9.6
8.2
8.1
3.6
2.7
2.1
1.9
f
12. 1
11.0
10.0
10.1
5 West
H/AD
3.9
2.9
2.7
3.0
f
11.4
10.2
11. 1
13.9
f-waarden blokken met 6 kleine gaten ("black-box" model)
Opstelling 3 Oost
k' = 0.00.79 m/s
k
= 0.101
m/s
D
= 0.15
m
b
= 0.50
m
k'Dil/3
f—1
kb
0.29
Opstelling 4 Oost
k
= 0.0124 m/s
k
= 0.101
m/s
f
D
= 0.15
m
b
= 0.50
m
k'D
-j
= 0.34
Opstelling 5 Oost
k' = 0.0202 m/s
k
= 0.101
m/s
D
= 0.15
m
b
= 0.50
m
3 Oost
1.5
2.0
2.5
3.0
Tabel 12
• 0.40
•kb
4 Oost
5 Oost
H/AD
f
H/AD
f
H/AD
f
2.5
1.8
1.5
1.2
11.3
9.9
9.6
8.6
2.8
2.0
1.5
1.3
10.8
9.3
8.2
8.1
3.0
2.3
2.2
9.9
9.1
10.2
f-waarden blokken met één groot gat ("black-box" model)
Om
50 m
I
100m
I
150 m 161 m
A
A
waterstand variabel
golf schot
golfhoogte - meters
X)
M
o
i
o
o
m
5Q
O
O
c
plaats van
compartimenteringsschot
5m
LANGSDOORSNEDE
schaal 1:1000
verdiept gedeelte-
golffrekwentie - 0,1 - 0,5 Hz
max. gollhoogte bij 5 m waterdiepU :
regelmatig - 2,5 m
onregelmatig - 1,75 m signilikant
1.00
0,00
WrAyAVTiyAy
-vioosyyiy^w.
B
mogelijkheden voor het aanbrengen
van meetinstrumenten en ramen in
de goot-wand
-6,00
DWARSDOORSNEDE I ( in bouwhal )
s.oo
golfgoot
CO
UI
lengte
breedte
diepte
233 m
5m
7m
diepe sekties . lengte
50 m
(in bouwhal )
breedte 5 m
diepte 9,5 m
0,00
-6.00
O
golfschot • door cilinder aangedreven translerend
schot met aan één zijde water
DWARSDOORSNEDE I ( buiten)
211m
I
A
gootrgnd • 7,0 m
O
m
195m
I
850 m*
25 50
-
I mectblok 30.05 x 25 05 x 15.1 cm P101 t/m P128
30.05x 25.15x14.95cm P129t/m P163
2.931 m*
zand D.sn = 0 215 mm
= 3.6 mm
-t
•
11 12
o 'p
•
•ff
•
-* n
s
i
•
M
•ö
•
c
ru
•
'•'••:•••-.
•
•
•
sj-
•
o
Ui
o
UI
UI
01
O
Ui
•
D
0
O
SERIE I
.-
gaten o 4 cm
ui
•
UI
o
01
O
Ui
1
(9
O
OOSTZUDE
DWARSDOORSNEDE EN BOVENAANZICHT
2 m
WATERLOOPKUNDIG
LABORATORIUM
H 195
FIG
2
ft.50 nV
0 _^
25.50 m
.00 m*
1.19 m*
4.
4.35 m
^**y
--'
1
4.03
€^
f stalen balk/gaas 3mm
^ - ^
meetblok 3 0.05 x 25 x 14.7
2.517m*
ern
f?
V—
"}> —C*]3-^"
nd Df so = 0,215 mm
—grind D, 5 = 3.6mm
\
\c
V
«
2
3
4
5
6
7
8
9
1 1 1 1 1 1 1 1
1
II
•:•:•:••-.
m
w
: :':v
ir
o
S
^ ï
:: : :
' : : :'
'-•:•:•:•:•
a>
si
w
m
01
ü»
•yfi:
°
p
s
::
-
I\J
Ul
8
u
u<
Ul
O
SERIE I
|wESTZ'JDE
H 195
j FIG
8
s
8
o>
Ul
s
-si
u>
WARSDOORSNEDE EN BOVENAANZICHT
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
3
0
1
t
ÉZ
2
m
6.50 m'
5.00 m'
^
„
\
^
0
25.50 m
5.00 m*
/stalen balk/gaas 3 mm
4.506 m*
1
^^
m<?etblok 30.0 5 x 25 x 14.7 cm P201 t/nn 248
29.9 x 251 x 15 cm P249 t/nn 270
>^
£ ^
^
^
\—nicol Dngaas no. 653 36
^
O 9 O = 0,383 mm
^ ^ - ^ ^
zand D,5 3 = 0.21.5 mm
0 ^ "
—9rind D|15=
^^
9 2 mm
J
'H
u)
&
F
_,
Oi
cn
g
u
0)
^>
VI
M
w
M
j i
(D
<£>
1
ji
UI
O
LH
O
Ui
ai
Ül
§
Ui
S
VI
00
cn
o
ÜKÜ no.
*
O
|
SERIE IE
WESTZUDE
DWARSDOORSNEDE EN BOVENAANZICHT
0
WATERüOOPKUNDIG
LABORATORIUM
H 195
IFIG
5
t
1
Wk
2 m
•i
8.50 m '
5.00 m
0—•
25.50 m
stalen balk/gaas 3 mm
maetblok 5 0 x 5 0 x 1 5 . 3 cm
zand D = 0.215 mm
grind D
= 8.5 mm
O
0
9:
PJ
W '
M
O
—
—
—
—
I— — — I— —
— — —
O
Ui
—
O
—
O
o
o
o
o
o
O
0
Ö
O
o
o
o
o
o
0
,p
•Ai
0
N Ou
o
o ö o o" o
o
ö
o
o
o
o
o
o -ïïïi'fï o
o iii o
10
O
• e r ":
i
:'*•:•:"•
01
48
Cn
O
—
0
o
0
o
o»
m
DRO No.
•n
: :;
: -!"::'-::S:
IIP
-:'.v:-:':::":^
Sf-SÜSS
Ol
OD
O
—— - — - —r—
—
0
———
—
—
— —
—— ——— — —
Dl
o
fó
'm
n
3
SERIE E I OOSTZ'JDE
DWARSDOORSNEDE
EN . BOVENAANZICHT
2 m
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H 195
I FK3.
6
8 50 m*
0-
25 50m
stalan balk/gaas 3 mm
meetblok 50x50x15 cm
nicolongoas no. 663366
O 90 =0 383 mm
zand D(so= 0,215 mm
grind Dns = 8 5 mm
-
o
O
IV)
LJ
0
o
o
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
• ro
O 0 0 o o o
• u
0 O 0
ooo
o
o
O 0 0 oo o o o o o o o
«D •
O)
0
o
O O 0
o o o O 0 O O O 0
LH
beton
0
NI • CD
0 0 O
0 O O^
O 0 O
C
ooo
0 O O^
0 0 O O O 0
u '%
O00
0 00
0
0 0
fV>
N>
CJ
U>
O
Ui
O
O
48
-•
O
0
0 O O
Ui
DRO no.
in
n
0
O
0
0
0
0
o
o
o;
o
o
0 O 0
O's
O
1
o
Hl!
O
II
0
0 0 O
-
£
O»
o
u<
O)
0)
CD
o
CD
0
-
0 0 O
:::w
ooo
—
—
-—
t
——
—
—
!i —
m—
m
1
—
1 —
Sis;
| |
O
oo o
f-\.
CD
1111 0
O 0 O
vl
Ui
CD
O
ro
UI
n
3
SERIE JJT WESTZ'JDE
DWARSDOORSNEDE EN BOVENAANZICHT
2 m
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H 195
FIG.
7
8.50 m*
5.00
o—.
25.50 m
4.556 m'
stalen balk/gaas 3 mm
* DRO
gaas 4 mm o
meetblok 50 x 50 x 15.3 cm
nicolongoos no. 66336
zand D = 0.215 mm
grind D
= 8.5 mm
O
- G
O
O
CLPa O
o
O
u
O
O
ro *
UI '
t
—
M
O
—
0
-
u)
Ui
O
40
ÏJl
—
01
CD
o
n
O
o
o
0
o
•o
n o
o
o
'o
o
0
0
Ol
O
m
Tl
Ol
ju
Ln
—
—
O
—
O
O
—
Ol
03
—
—
—
I—
ï
—
—
—
o
—
—
—
>S*::;;?Ï:
Ui
o
"O
Ö
* •
DRO no.
SERIE W
0
baton
—
—
0
M-
o
O
O
0
O
O
•o
—
—
—
u
—
—
— —
CO
o
n
OOSTZ'JDE
DWARSDOORSNEDE EN BOVENAANZICHT
2 m
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H 195
FK3.
8
8.50 m i
0 —
25 5 0 m
stalen balk/gaas 3 mm
meetblok 499x49.9x153cm
nicolongoas no. 663366
O90= 0.383 mm.
zand D(5o= 0,215 mm
grind DMS = 8.5 mm
w
O
O
beton
O
CJ
Ui
Ol
• rvj
..u
...
UI • O"
O
O
0 ooo O ooo
o ooo ooo ooo ooo
ooo ooo ooq ooo ooq
ooo ooo 008 ooq ooo
ooo
ooo ooo ooo
ooo
ooo ooo
ooo ooo
ooo i ooo
O
vl
CD
• CO
.:•:;•!: >&.ï
O
0
O
O
0
O
—
—
o
o
— —
o
—
ó
o
—
o ooo —
OOO
O
-
-
O
ooo
0
ooo
O%
0*
O
o
O
\
Wi
O» ooo
O
o
——- -
1!
OOO —
O —
<—
—
i
i
-*
Ui
rvj
O
rvj
Ui
u>
O
U>
01
bCD
O
UI
0)
Ui
ru
•8
Ol
Ol
CD
vi
Ui
go
O
O
33
O
ó
0
o
3
o
3
SERIE m WESTZUDE
DWARSDOORSNEDE EN BOVENAANZICHT
2 m
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H 195
RG. 9
8.50 m*
5.00 m
0-.
25.50 nn
maetblok 50 x 50 x 15.3 cm
DRO
nicolongaas no. 66336
Q- 0.383 mm
zand D)50= 0.215 mm
grind D
= 8.5 mm
o
o
KJ
ru
u
0
UI
0>
O
44
ui
ui
O
OD
0
0
.0 u A
0
ro
O
O
0
0
q
0 0
1;
Ui
CO
0
O
O
,Q u Q
o
O
0
0
0
0
0
H •
O
O
O
O
— —
O
—
—
—
—
* «
DRO No.
n
en
O
o>
CD
N>
ro
n
n
3
-r
—
—
—
—
—
O
O
—
-
O
T) O
O
O
O
-
—
s —
O
—
— —
a>
U
0
3
SERIE 2 : OOSTZ'JDE
DWARSDOORSNEDE EN BOVENAANZICHT
2 m
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FK3
10
8.50 m
0--
25 5 0 m
stalen balk/gaas 3 mm
meetblok 5 0 x 5 0 x 1 5 cm
nicolongoos no. 663366
O9O= 0 383~mm
zand Dt5o= 0,215 mm
grind Dus - 8.5 mm
-^ \
ïïï.sï:
&
UI
01
baton
o
o
o
O
O
o
0
o
o
O ooo 0 ooo o.
o OOC o
o
O
0 ooo ooo ooo ooo
OOC
0
o
o
ooo
ooo ooo ooc ooo ooo
ooo
0
ooo ooo oó8 OOQ Soë ff. ooo Ou
n-.ooo
ooo
ooo oóo ooo
O
0
O
ooo
ooo ooo ooo ooo ooo o
O
o
ooo
ooo
• U)
O
0
—
i—
—
—
•:-$:
L-
ooo
ooo — —
—
-
—
r-
-g . Q)
.
-4
CO
|
|
—
— —
L—
—
— -
—
—
•ê
i
Ui
O
0)
O
UI
O)
a>
o
DRO no.
s.
o
n
3
n
O)
-sj
CD
Ui
O
es 10 cm
Ui
68
O
48
LJ
Ui
3
SERIE 21 IWESTZ'JDE
DWARSDOORSNEDE EN BOVENAANZICHT
2 m
WATERLOOPKUNDIG
LABORATORIUM
H 195
FIG.
11
8.50 m4
\
5.00m'
0
^
^
'k -
^,
25.50 m
.00 m *
\
^.
4 336 m '
SS-?
1
C
\
- grind
\c
-^ V^
i ^
>
.^
5"
C
o,
lef
^- - ^ ^
,^
^ - " .—
8
DRO
nm o
I
stalen balk/gaas 3mm
aas 4 n
09'
\
M
y
^^
i
&\
c
\^
i
.—
-
\
rrïeets erie 30.45 x 30.< 5 x 1
int er oc k •blok
1.55 cm
- nicc)lor gaas no. t >6336
3.383 m m
°9C =
•>• DRO
1
zanti
D mm
z
> t 5 0 =0.21<
5 rnni
V
1,
laderin 35- SC ha k<2 aa rs
*
be
•••'•:••:•:
1
1 1 1 1 11
2 3 4 5 6 7 8 S
:•:•:•::
•yA-''
\
• • • : • : • : • :
P
-•
ui
p
fu
O
r\j
ui
LJ
o
u)
ui
^
o
&
ui
UI
O
ut
ui
O)
O
CD
UI
-
-NJ
O
I
'J
UI
OD
O
1
2 rr
SERIE 3ZE |OOSTZUDE
WARSDOORSNEDE EN BOVENAANZICHT
0
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H 195
I FK3
12
INVOER
gewenste
ink. golf
H en T
BEWERKING
RESULTAAT
overdrachtsfunctie
schot-golf
1ste orde
1ste orde
schotbeweging
berekenen hogere
harm. stoorgolven
berekenen stoor—
golfcompensatie
• schotbeweging
ter compensatie
v.d. stoorgolven
>t
tesamen: basis
golfschot beweging
ink. golf in
de aoot
reflectie tegen
het talud
reflectie compensatie op het schot
basis golfschot
be weg in g +reflectie
compensatie =
uiteindelijke
golfschotbeweging
STROOMSCHEMA GOLFOPWEKKING
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
14
(1)
CO i D
m
D
;>;•
LO
a
a
2;
•
t>
"O
o
:-J»
o
o
O
Q
I- 4-v.'.
C--.
CO
a- i
J___
_J
a
en
J
L
J
1
J
J
o
o
i.D
^
1
J
I
L-
a
O'J
reflectie coëfficiënt (%) -<-
GEMETEN REFLECTIE-COËFFICIËNTEN
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
15
MEETBLOK
veer
f»tmetcr
waterdicht
ONTWERP BEWEGEND MEETBLOK
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
F.IG.
16.
MODELOPSTELLING LOS BLOK (FOTO'S)
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
17
SERIE 1:
61
63
65
67
60
62
64
66
WESTZIJDE
-SERIE 2:
OOSTZIJDE
50
52
54
56
49
51
53
55
WESTZIJDE
OOSTZIJDE
SERIE 2, proef 249 t / m 258 (west)
(benaderingsschakelaars)
63
60 '
62
59 ' .
61
SERIE 3 t / m 5
(benaderingsschakelaars)
WESTZIJDE
SERIE 6:
OOSTZIJDE
4 8
49
46
47
WESTZIJDE
OOSTZIJDE SERIE 6: zie -figuur 12
BOVENAANZICHT LOS BLOK MET
NUMMERING VERPLAATSINGSOPNEMERS
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
18
12
-0,6
CD
CN
CM
30
maten in
cm.
INTERLOCK BLOK
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
19
en
CD
00
ai
CN
—
o
en
-
,
O
00
o
O
o
o
co
"•»•.
•»—«
o
o
m
"
^
* - ^
o
o
—»«
o
o
o
" *
<
^„CNI
o
—
o
en
•
lO
—
in
en
Csj
e» en
en en
o
o
o
in
o
CN
o
CNJ
Lf)
O
CD 00 LD
E E £ E E
E E E E E
CN O
CN
II
ui
il
m
II
cu
co
co
cu
o" o"
C/l
O
o
c
CD
0)
E
in
\
0)
CU
a;
co co
m
II
II
II
o o O
lO
O O Q
il
o
o
ö
o o
II
s
il
II
II
eg
II
h
cu
CO
ai
c
£ E E
en
F
II
a>
0)
i/i
^"
Ë CNE E E
CO
m
oo"
II
m
ro
LD
CO
Q" Q~
o
CO
O
CN
CU
c 0)
cu
<- eg
cu
CO
FIG.
< co o o
H 195
eg
O
grind
grind
grind
percentage dat de zeef passeert
m
CD
.
—
o
—-—
—
in
percentage d a t op de zeef blijft liggen •<
ZEEFKROMMEN VAN HET
GRANULAIRE MATERIAAL
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
zand
20
inbouw serie 1
oostzijde
westzijde
proef 101 t/m 126
regelmotige golven
los blok: dro 36&35
1
proef 127 t/m 128
onregelmatige golven
los blok: dro 36&35
proef 129 t/m 153
regelmatige golven
los blok: dro 8&7
proef 129 t/m 159
geen los blok
proef 154 t/m 155
onregelmatige golven
los blok: dro 8&7
proef 156 t/m 159
regelmotige golven
los blok: dro 8&7
r
proef 160 t/m 163
reststerkte: los blok verwijderc
onregelmatige golven •
geen opnemers
inbouw serie 2
westzijde
oostzijde
proef 201 t/m 212
regelmatige golven
los blok: dro 9&8
1
proef 213 t/m 216
regelmotige golven
geen los blok
proef 217 t/m 232
regelmatige golven
los blok: dro 9&8
proef 233 t/m 247, behalve 245
regelmatige golven
los blok: dro 36&35
1
proef 245 en 248
onregelmatige golven
los blok: dro 36&35
1
proef 249 t/m 258
regelmatige golven
ademproeven: 7 losse blokken
middelste blok: dro 9&8
\f
geotextiel verwijderen
proef 259 t / m 266
regelmatige golven
los blok: dro 9&8
i
proef 259 t / m 266
regelmatige golven
os blok: dro 36&35
proef 267 t/m 270
regelmatige golven
geen los blok
proef 271 t/m 275
reststerkte: los blok verwijderd
onregelmatige golven
geen opnemers
SCHEMATISCHE PRESENTATIE VAN DE
UITGEVOERDE PROEVEN
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG. 21a
inbouw serie 3
westzijde
oostzijde
proef 318 t / m 326
regelmatige golven
los blok: 10&9
proef 301 t / m 317
regelmatige golven
los blok: dro 28&27
proef 327 t / m 331
regelmatige golven
geen los blok
1
proef 332 t / m 342
uitspoeling uit gaten en snelheid op talud
regelmatige golven
geen los blok
•
inbouw
serie 4
westzijde
• oostzijde
proef 401 t / m 422
regelmatige golven
los blok: 10&9
proef 401 t / m 422
regelmatige golven
los blok: dro 28&27
1
1
proef 423 t / m 436
regelmatige golven
los blok: 10&9
proef 423 t / m 436
regelmatige golven
geen los blok
proef 437 t / m 448
uitspoel ing uit gaten en snelheid op talud
regelmatige golven
geen los blok
inbouw serie 5
westzijde
oostzijde
proef 501 t / m 521
regelmatige golven
los blok: 10&9
proef 501 t / m 521
regelmatige golven
los blok: dro 28&27
1
*
proef 522 t / m 533
regelmatige golven
los blok: 10&9
proef 522 t / m 533
regelmatige golven
geen los blok
T
V
proef 534 t/m 545
uttspoeling uit gaten en snelheid op tolud
regelmatige golven
geen los blok
inbouw serre 6
westzijde
oostzijde
proef 601 t / m 604
regelmatige golven
interlock blokken
1
proef 613 t / m 625
regelmatige golven
los blok: 13&12
proef 613 t / m 625
regelmatige golven
interlock blokken
1
1
proef 626 t / m 627
onregelmatige golven
los blok: 13&12
proef 626 t / m 627
onregelmatige golven
interlock blokken
1
proef 628 t / m 629
regelmatige golven
los blok: 13&12
uitbouwen
SCHEMATISCHE PRESENTATIE VAN DE
UITGEVOERDE PROEVEN
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG. 21b
SERIE 2, WEST
8
D
x
.V
•
O
•
verplaatsing
verplaatsing
verplaatsing
verplaatsing
verplaatsing
verplaatsing
0—10 mm
10-20 mm
20—30 mm
30-40 mm
>40 mm
0-10 mm (ademproef)
o
o
1tl
D
V
•
V
X
•
*
11
•
•
11
0
4
RESULTATEN "ADEMPROEVEN"
(PROEF' 249 ... PROEF 258)
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H 195
FIG. 22
BOVENDRUK
a n
4.0
k
2.0
•
CM
^
z
0.0
.A
iK
A
-2.0
-4.0
a
n •
ONDERDRUK
Rn-
4.0
2.0
•
v^=**>
CM
^
z
0.0
-2.0
-4.0 •
c
n .
1
0 .0
5.0
TIJD IN ( S ) •
IE .0
10.0
P209
H: 0.331 H
T: 2 .90 S
MET GEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS.
P260
H: 0.334 M
T: 2 .90 S
ZONDER OEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS>.
DRUK BOVEN EN ONDER STEEN EEN RIJ LRGER
DflN MEETSTEEN - PROEVEN OP WESTZIJDE.
Waterloopkundig 1.aboratori um - WL
H 195
F I G . 23
BOVENORUK
ONDERDRUK
6.0
4.0
2.0
CM
.5 0.0
-2.0
-4.0
-6.0 l
0.0
5.G
TIJD IN (S).
1S.0
10.0
P209
H: 0.331 M
T: 2.90 S
MET DEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS.
P260
H: 0.334 M
Tt 2.90 S
ZONDER OEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS.
DRUK BOVEN EN ONDER STEEN EEN RIJ HOGER
DflN MEETSTEEN. PROEVEN OP WESTZIJDE.
Wcvter Loopkund i g Laboratorium - WL
H 195
FIG.
24
BOVENORUK
-4.0
-6.0
BEWEGING
0.04
0.02
A
0.00
A
A\
A
J\
0.02
a.a*
t
0.0
5.0
TIJD IN (S).
10.0
15.0
P209
H: 0.331 M
T: 2.90 S
MET GEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS.
P260
H: 0.334 M
T: 2.90 S
ZONDER GEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS.
DRUK BOVEN, ONDER EN BEWEGING MEETSTEEN
PROEVEN WESTZIJDE. MEETBLOKKEN LOS.
Waterloopkundig Laboratorium - WL
H 195
FIG. 25
BOVENDRUK
6.0
ONDERDRUK
6.
5.u
TIJD IN (S).
10.0
15-0
P210
H: 0.494 M
T: 2.70 S
MET OEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS.
._ P261
H: 0.479 M
Ts 2.70 S
ZONDER OEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS.
DRUK BOVEN EN ONDER STEEN EEN RIJ LflGER
DflN MEETSTEEN, PROEVEN OP WESTZIJDE.
Waterloopkundig Laboratorium - WL
H 195
FIG-.
26
BOVENDRUK
6.0
-4.0
-6.0
BEWEGING
0.04 •
0.02
0.00 •
A
A
:
\
J\
A A H
JA
0.02 •
n.m
•
i
0.0
5.0
TIJD IN (S).
15.0
10.0
P210 Ht 0.494 M T: 2.70 S MET OEOTEXTIEL EN MEETBLOK L03.
P261
Hs 0.479 M T: 2-70 S ZONDER OEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS.
DRUK BOVEN, ONDER EN BEWEGING MEETSTEEN
PROEVEN WESTZIJDE, MEETBLOKKEN LOS.
Waterloopkundig Laboratorium - WL
H 195
FIG.
z/
BOVENDRUK
ONDERDRUK
6.0
4.0
2.0
JK^JK.
0.0
-2.0
-4.0
-6.0
G.G
5.0
TIJD IN (S).
10=0
15.0
P210
H: 0.494 M T: 2-70 S MET GEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS.
P261
H: 0.479 M T: 2.70 S ZONDER GEOTEXTIEL EN MEETBLOK LOS.
DRUK BOVEN EN ONDER STEEN EEN RIJ HOGER
DflN MEETSTEEN, PROEVEN OP WESTZIJDE.
Waterloopkundig Laboratorium - WL
H 195
FIG. 28
\
\
\
E
E
E
T
i \
* vrVJ s
\\
e\
2 \
s\
E
^\\
\
3366
\
E
E
CO
cc
0
0
Q
SWL
11 8
1
UJ
e
g > Q
0"
z
o:
u
>
§S
w
f
T
s
O
O
O
|i
0
0
O
1
O
O
0
11
41
•
•
O
1
JL
I
_
•
I
>:¥:":
•'ir
?••-•&':':
O l 'i'-:'?iy
1" • " O II
O
O 1
r 00
O 0
I ' I ' I' I
1
1_
*l
O
0 1
0 1
'o 0 f
14
18
O
Tton
0
1
1
O C) Q
r
_ILI
- : ^ : : . ^ :
1 1
:
:
'
•:->:::;:--:
0
1
r
>0
t
5m
O O O>
0 II
s« ••«
>13 • 0
0 0 0
* • 1f • 0
0 |~o 0 0
O
11
1
0
0
1
1
"1
0
0
Jv:
O
O
O
0 !13* 0
O
0l
11,
1 1
, 1,
1
BOVENAANZICHT
t
) O OC
) O OC
) O OC
0 0 «
OOI
0 0 i
O
0 0 <
0 0 1
OOI
O
O
O •• 0
O
O
O
O
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM1
H 195
80
75
68
64
60
56
52
48
44
40
36
FIG. 29
blok 19 en 20 tijdens serie 3 en 4
alleen één gat van 0 125 mm
zonder gatvulling
l
000
^
re01
E
A %\
r\
» \ «"
o5
? f *
co
EDE
wA -
V\
^
OOO 000
000
blok 49.9x49.9
= snelheidsmeter
= gevuld gat
O :• ongevuld gat
000
000
OOO
000
000
000
aaas 3
LOKATIE GEVULDE GATEN EN BLOKNUMMERS
PROEVENSERIES 3, 4 EN 5
*
•
4.5e
0
0
S
w
T
20
e-
' c) 1 west
4•
1
2
1i 2
><' 6
CD
18
oost
west
oost
west
o
16
j
14
\
•
\
O.
\
12
f
•
\
A
10
\
v
0
0
"BLACK-BOX" MODEL f - £ o RELATIE
OPSTELLINGEN 1, 2 EN 6 .
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FI.G.
30
SERIE 3, OOST
8
• verplaatsing >1 mm
D verplaatsing <1 mm
o
\
.
\
•
\
•
••
n
n
•
N.
D
v
1
—.
ii
•
•
l
D
0
0
H/AD-£ O
4
RELATIE SERIE 3 OOST
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H 195
FIG. 31
SERIE 4, OOST
Q
• verplaatsing >1 m m
D verplaatsing <1 m m
v),
D
X
" A
\
.
\
.
\ "
\ -
9
]
f)
o
1
:
5
4
H/AD-£ O RELATIE SERIE 4 OOST
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H 195
FIG. 32
SERIE 5, OOST
• verplaatsing >1 mm
D verplaatsing <1 mm
\
\n
•
\
•
.
n
•
n
D
1
O
0
2
3
>£„
H/AD-£ O
RELATIE SERIE 5 OOST
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
33
SERIE 3, WEST
8
• verplaatsing >1 mm
G-verplaatsing <1 mm
o
D
\
•
D
•
D
0
0
H / A D - ^ O RELATIE SERIE 3 WEST
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
34
SERIE 4, WEST
• verplaatsing >1 mm
D verplaatsing <1 mm
•
o
\ "
\ .
\ .
•
D
\
D
D
3
D
1
0
0
H/AD-^ O
RELATIE SERIE 4 WEST
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
35
SERIE 5, WEST
8
•.verplaatsing >1 mm
D verplaatsing <1 mm
6
4
•
3
\
\
^_
D
yD
"S
D n
D
•
[1
D
0
o
H / A D - ^ O RELATIE SERIE 5 WEST
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG. 36
=1,5, 2,0, 2,5 en 3,0)
f
A
0,29
0,33 0.34
0,39 0,40
0,45
r ^'Q \ 1 / 3
->• doorlatendheid = ( — )
^ kb'
14
•
| o = 2,0
f
=
9,9
13
12-11
i
10
9
1
0,29
1
1
A—
0,33 0.34
1
1
0,39 0,40
0,45
doorlatendheid = (/ k'D
—
v
kb
14
13
12
11
0,29
?
1
0,33 0.34
1
0,45
0,39 0,40
/k'n
doorlatendheid = ( ^
f ALS FUNCTIE VAN DE DOORLATENDHEID
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
37
14
14
3 WEST
3
13 -
13 -
f12
t
11 -
-
f12
' t
•
11
*
10 _
10
9 -
9 i
i
T
i
1
2
3
4
8
()
8
(D
14
4
13 •
1f
i
i
1
2
3
4
12
-
11
10
9 -
C)
i
i
i
i
1
2
3
4
14
8
C)
5
13 -
13 -
-
,12 1
•
•
i
1
2
•
4
i
i
3
4
•
•
9 -
2
1
3
OOST
10 _
8
4-
11 -
-
1
•
i k
•
11 -
i
14
(.)
5 WEST
C)
•
9 -
8
_
OOST
k
•
10 _
9
i
13 -
f12
>
11 -
10
i
14
4 WEST
f12
OOST
i
i
3
4
8
C)
*^ «o
i
i
1
2
>
ko
1
f ALS FUNCTIE VAN £ o
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H 195
| FIG.
38
SERIES 601 ... 604
kapot
X
X
•
*
"
"
'
1"
1'
1'.
=
=
=
=
=
=
3,8
4,2
3,1
2,7
3,9
3,4
s
s
s
s
s
s
-
E
E
0
f
O)
2
0
0,0
0,1
J
0,2
A
0,3
4 <
^S
1
0,4
*•
0,5
H
0,6
0,7
0,8
(m)
RESULTATEN INTERLOCK BLOKKEN
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
39
D opstelling 3, west
• 2,5 mm
interlock
0 • 6,0 mm blok
* schade _
*
O
D
X
N
»
2
-* —
—
O
VERGELIJKING STABILITEIT INTERLOCK BLOKKEN
MET NIET INTERLOCK (OPSTELLING 3 WEST)
WATERLOOPKUNDIG LABORATORIUM
H
195
FIG.
40
APPENDIX I
Basis gegevens
Legenda bij tabellen: -
basisgegevens (I) en
proefresultaten (II)
h
waterdiepte
H
golfhoogte
. • •
* inkomende golfhoogte voor regelmatige golven
* significante golfhoogte voort onregelmatige golven
golfperiode
* piek periode van het spectrum voor onregelmatige
golven
R/0
type golfopwekking
R = regelmatige golven
0 = onregelmatige golven
R
reflectie coëfficiënt
E
breker parameter = tgcc/\jH/L
a
= taludhelling *
L = golflengte op diep water
Psteen -pwater
p
D
H/AD
water
dikte van het blok
golfhoogte/(A*D)
R
u
BLOK VAST
golfoploop, verticaal t.o.v. waterstand
MAX.BLOK BEWEGING
bepaald vanaf schrijven registratie (1 verplaatsing)
STEEN NUMMER
nummer van de drukdoos, waarbij hoogste verschil druk
HOOGSTE DRUK
gemeten is
KORREKT
bevond de meetsteen zich op de plaats van de hoogst
zit blok vast JA/NEE
gemeten verschildruk. JA/NEE
MAX.VERPL.
bepaald vanaf plotjes tijdens beweging (gemiddeld voor 4
verplaatsingsopnemers in de steen)
MEETSTEEN BEGIN
de verschildruk bij begin van beweging van de meetsteen
DRUK
MAX.DRUK
maximale verschildruk bij beweging van de meetsteen
ONDER MAX.DRUK
maximale verschildruk van de steen onder de meetsteen
BOVEN MAX.DRUK
maximale verschildruk van de steen boven de meetsteen
BASIS GEGEVENS
Proef
h
(m)
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
131
132
133
134
135
136
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
H
T
(m)
(s)
5.-092
.44
5.041
.62
4.863
.60
4.860
.44
4.860
.32
4.860
.32
4.860
.67
4.853
.37
4.842
.44
4.838
.59
4.837
.76
4.835
.93
5.000
.37
4.996 . .45
4.994
.58
5.016
.59
5.009
.56
5.011
•59
5.005
.78
5.002
.56
4.999
.70
4.992
.69
4.995
.91
5.013 1.04
5.010 1.18
5.006 1.33
5.000
.65
4.992
.73
5.012
.84
5.007
.40
5.004
.33
5.007
.54
5.002
.72
4.996 1.19
4.992
.44
4.989
.51
4.990
.71
4.990
.90
4.983 1.20
4.855
.37
4.854
.48
4.856
.59
4.849
.92
4.851 1.24
4.758
.43
4.755
.54
4.750
.69
3.4
2.9
2.9
3.4
4.2
5.2
2.9
5.8
4.2
3.8
3.3
2.5
5.8
4.7
3.8
3.8
7.0
5.6
4.3
7.0
3.7
3.7
3.7
3.7
2.8
3.1
3.4
3.9
5.6
4.6
5.6
3.7
3.2
2.8
6.3
5.2
4.1
3.6
3.1
6.3
5.2
4.1
3.6
3.1
6.3
5.2
4.1
R/O
R
(%)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
0
0
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
28.0
7.0
9.5
28.3
76.1
85.0
3.2
86.5
74.0
27.3
9.6
11.7
86.6
74.0
30.7
29.4
83.7
78.2
29.2
84.8
21.1
20.1
12.9
11.9
8.9
17.2
56.3
75.8
87.2
32.2
9.2
14.0
86.3
77.5
33.9
10.5
19.7
87.0
79.7
37.7
11.8
17.4
84.6
72.6
27.6
£o
WEST
A
(-)
(-)
2.14
1.53
1.55
2.12
3.08
3.85
1.47
3.99
2.64
2.07
1.57
1.08
3.98
2.92
2.08
2.06
3.90
3.03
2.03
3.89
1.85
1.86
1.62.
1.51
1.07
1.12
1.76
1.92
2.54
3.04
4.08
2.09
1.57
1.07
3.96
3.02
2.02
1.58
1.18
4.32
3.14
2.22
1.56
1.16
4.01
2.95
2.06
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
Tabel 1.1 Opstelling 1 West en 1 Oost
WEST
D
(ra)
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
. 147
. 147
.147
.147
.147
.147
.147
. 147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
WEST
H/AD
OOST
A
OOST
D
OOST
H/AD
R
u
(-)
(-)
(m)
(-)
(m)
2.201
3.110
3.035
2.231
1.623
1.588
3.381
1.844
2.206
2.939
3.833
4.662
1.849
2.261
2.919
2.969
2.798
2.979
3.899
2.819
3.502
3.442
4.547
5.235
5.923
6.697
3.276
3.663
4.225
2.000
1.643
2.728
3.632
5.974
2.201
2.577
3.587
4.537
6.049
1.849
2.392
2.969
4.622
6.245
2.150
2.713
3.452
1.375
1.3 75
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.3 75
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
. 151
. 151
.151
. 151
.151
.151
.151
.151
2.110
2.981
2.909
2.138
1.556
1.522
3.241
1.768
2.114
2.818
3.675
4.470
1.772
2.167
2.798
2.846
2.683
2.856 ,
3.738
2.702
3.357
3.299
4.359
5.019
5.679
6.420
3.140
3.511
4.051
1.917
1.575
2.615
3.482
5.727
2.110
2.471
3.439
4.349
5.799
1.772
2.293
2.846
4.431
5.987
2.061
2.601
3.309
_
-
BASIS GEGEVENS
Proef
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
163
h
H
T
<m)~
(m)
(s)
4.-749
4.749
4.741
4.746
4.737
4.727
4.725
4.738
4. 740
4.737
4.730
4.728
5.017
5.017
4.974
4.943
.91
1.18
.83
.86
1.19
1.22
.94
.78
.69
.93
1.36
1.38
—
.65
.67
.67
Tabel 1.1
3.6
3.1
8.2
6.6
5.1
5.1
3.4
6.4
4.1
3.6
5.1
4.4
—
3. 2
3.4
3.2
R/O
R
(%)
R
R
R
R
R
R
0
0
R
R
R
R
0
0
0
0
11.5
11.8
81.4
66.6
26.0
26.2
29.2
12.1
28.2
13.3
. —
_
_
-
WEST
A
(-)
1.57
1.19
3.75
2.97
1.94
1.92
1.47
3.03
2.05
1.55
1.82
1.56
—
1.66
1.73
1.63
(-)
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
Opstelling 1 West en 1 Oost (vervolg)
WEST
D
WEST
H/AD
OOST
A
OOST
D
OOST
H/AD
R
u
(m)
(-)
(-)
(m)
(-)
(m)
4.572
5.918
4.170
4 . 296
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
1.375
.147
.147
.147
.147
.147
.147
. 147
.147
.147
.147
.147
. 147
5.989
6.119
4.743
3.894
3.487
4.677
6.818
6.933
.151
.151
.151
.151
. 151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
.151
4.383
5.674
3.998
4.118
5.741
5.866
4.547
3.733
3.343
4.484
6.536
6.647
-
•
-
-
-
-
-
-
_
meetblokken verwijderd
_
-
BASIS GEGEVENS
Proef
H
h
(m)
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
222
223
224
225
226
227
228
229
230
231
232
233
234
235
236
237
238
239
240
241
242
243
244
245
246
247
4/975
4.976
4.972
4;971
4.967
4.894
4.893
4.826
4.825
4.823
4.979
4.821
4.817
4.816
4.814
4.811
5.001
4.997
5.005
4.998
4.991
4.919
4.915
4.848
4.878
4.849
4.910
4.921
4.922
4.918
4.914
4.938
4.999
4.999
4.990
4.989
4.990
4.857
4.853
4.851
4.851
4.847
4.847
4.777
4.775
4.768
4.771
Tabel 1.2
T
(m)
(s)
.24
.24
.34
.48
.83
.24
.24
.25
.33
.49
.34
.81
.24
.33
.49
.79
.35
.31
.42
.61
.93
.34
.30
.42
.60
.94
.34
.40
.48
.69
1.00
1.00
.56
.58
.66
.78
1.19
.18
.19
.29
.40
.69
.64
.24
.25
.33
.37
4.5
3.7
2.9
2.7
2.3
4.5
3.7
3.7
2.9
2.7
5.7
2.3
3.7
2.9
2.7
2.3
5.1
4.1
3.3
3.0
2.6
5.1
4.1
3.3
3.0
2.6
5.7
4.6
3.5
3.2
2.7
2.7
7.0
5.5
4.1
2.4
2.9
4.0
3.3
2.6
2.4
2.1
2.1
3.0
3.1
3.0
3.0
R/0
R
(%)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
0
R
R
81.9
73.9
25.6
13.7
8.6
81.4
73.1
72.3
22.0
11.6
86.1
13.4
72.2
22.5
11.6
6.9
82.6
72.7
28.8
10.9
7.2
82.4
74.0
27 .4
12.2
7.6
85.2
75.4
27.5
13.1
13.7
13.0
83.6
75.4
29.6
16.3
14.7
80.5
68.9
27.4
6.3
10.7
12.3
48.9
30.8
26.0
(-)
WEST
A
WEST
(-)
(m)
3.82 1.354
3.15 1.354
2.09 1.354
1.62 . 1.354
1.05 1.354
3.82 1.354
3.14 1.354
3.11 1.354
2.10 1.354
1.60 1.354
4.05 1.354
1.07 1.354
3.13 1.354
2.09 1.354
1.61 1.354
1.08 1.354
3.60 1.354
3.08 1.354
2.11 1.354
1.60 1.354
1.12 1.354
3.66 1.354
3.12 1.354
2.11 1.354
1.61 1.354
1.12 1.354
4.07 1.354
3.02 1.354
2.11 1.354
1.61 1.354
1.12 1.354
1.12 1.354
3.89 1.354
3.01 1.354
2.10 1.354
1.13 1.354
1.11 1.354
3.98 1.354
3.14 1.354
2.01 1.354
1.58 1.354
1.05 1.354
1.09 1.354
2.53 1.354
2.60 1.354
2.16 1.354
2.04 1.354
Opstelling 2 West en 2 Oost
D
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
. 147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
= 147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
WEST
H/AD
OOST
A
OOST
D
OOST
H/AD
R
(-)
(-)
(ra)
(-)
(m)
1.206
1.201
1.683
2.432
4.165
1.206
1.206
1.231
1.663
2.482
1.728
4.044
1.216
1.678
2.452
3.969
1.748
1.542
2.125
3.050
4.667
1.693
1.502
2.130
3.030
4.703
1.708
2.015
2.407
3.462
5.019
5.034
2.819
2.914
3.316
3.939
5.974
.879
.960
1.457
2.005
3.472
3.215
1.221
1.246
1.678
1.879
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.157
1.152
1.615
2.333
3.996
1.157
1.157
1.181
1.596
2.381
1.658
3.880
1. 167
1.610
2.352
3.808
1.678
1.480
2.039
2.926
4.478
1.624
1.441
2.044
2.907
4.512
1.639
1.933
2.309
3.321
4.816
4.830
2.704
2.796
3.181
3.779
5.732
.844
.921
1.398
1.923
3.331
3.085
1.171
1.195
1.610
1.803
_
-
. 150
. 150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
. 150
. 150
.150
. 150
.150
.150
.150
.150
.150
. 150
.150
.150
. 150
. 150
. 150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
M
-
BASIS GEGEVENS
Proef
248
249
250
251
252
253
254
255
256
257
258
259
260
261
262
263
264
265
266
267
268
269
270
271
272
273
lik
275
h
H
T
(m)
(ra)
(s)
4.765
4.851
4.849
4.796
4.833
4.828
4.826
4.822
4.820
4.816
4.919
4.819
4.811
4.808
4.804
4.855
4.852
4.850
4.934
4.840
4.840
4.840
4.835
4.780
4.775
4.800
4.785
4.780
.40
.17
.29
.23
.24
.22
.24
.33
.48
.67
.37
.24
.33
.48
.78
.42
.60
.95
.30
.24
.33
.49
.79
.36
.37
.40
.41
.60
3.1
4.0
2.6
3.0
3.7
3.7
3.7
2.9
2.7
2.1
4.6
3.7
2.9
2.7
2.3
3.3
3.0
2.6
4.1
3.7
2.9
2.7
2.3
2.8
3.0
3.2
3.2
2.8
Tabel 1.2
R/O
0
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
0
0
0
0
0
R
WEST
A
WEST
D
WEST
H/AD
OOST
A
OOST
D
OOST
H/AD
R
u
(m)
(-)
(m)
(%)
(-)
(-)
(ra)
(-)
(-)
_
82.2
26.6
52.5
73.5
53.7
73.8
24.7
13.4
11.6
51.3
73.9
25.4
14.0
15.9
28.3
12.7
7.2
75.4
72.2
22.5
11.6
6.9
—
2.05
4.00
2.02
2.58
3.17
3.26
3.17
2.09
1.63
1.07
3.13
3.12
2.09
1.62
1.09
2.11
1.61
1.11
3.10
3.13
2.09
1.61
1.08
1.98
2.07
2.11
2.09
1.52
1.354
1.226
1.226
1.226
1.226
1.226
1.226
1.226
1.226
1.226
1.226
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
1.354
.147^
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
.147
2.000
.940
1.555
1.273
1.283
1.212
1.283
1.810
2.555
3.621
2.033
1.221
1.678
2.407
3.899
2.125
3.020
4.793
1.522
1.216
1.678
2.452
3.969
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
1.383
-
Opstelling 2 West en 2 Oost (vervolg)
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
. 150
.150
1.919
.834
1.379
1.128
1.138
1.075
1.138
1.605
2.304
3.210
1.803
1.171
1.610
• . 1 5 0 2.309
. 150 3.741
.150 2.039
.150 2.897
.150 4.599
. 150 1.461
.150 1.167
;150 1.610
.150 2.352
.150 3.808
meetblokken verwijderci
_
—
-
BASIS GEGEVENS
Proef
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312
313
314
315
316
317
318
319
320
321
322
323
324
325
326
327
327
327
327
327
327
328
329
329
329
329
329
329
330
330
330
330
330
330
331
331
h
H
T
(ra)
(m)
(s)
4.946
.27
4.942 • .30
4.940.35
4.938
.43
4.940
.51
4.933
.60
4.935
.73
4.949
.44
4.944
.54
5.054
.44
5.051
.57
5.049
.64
5.047
.75
5.030
.91
5.025
.48
5.155
.43
5.151
.59
5.144
.35
5.147
.42
5.139
.41
4.989
.41
4.987
.77
4.980
.80
5.168
.55
5.166
.57
5.165
.63
4.925
.14
4.925
.17
4.925
.21
4.925
.25
4.925
.28
4.925
.28
4.921
.35
4.917
.23
4.917
.27
4.917
.30
4.917
.34
4.917
.38
4.917
.41
4.916
.24
4.916
.27
4.916
.31
4.916
.36
4.916
.43
4.916
.46
4.914
.14
4.914
.18
Tabel 1.3
5.0
4.1
3.7
3.3
3.2
3.0
2.8
6.4
5.0
6.4
3.8
3.5
3.3
3.1
4.4
6.4
5.0
5.7
4.7
4.2
4.2
4.3
4.0
7. 1
5.6
4.9
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
3.7
3.7
R/O
R
(%)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
77.9
66.8
52.0
40.6
18.8
23.5
6.8
82.2
68.7
82.8
28.4
15.0
8.9
11.6
55.2
83.6
67.5
83.9
70.4
59.6
58.5
27.6
20.4
84.1
74.2
49.1
68.7
65.3
61.0
55.5
49.8
50.1
37.7
51.0
43.9
36.7
30.5
25.4
20.9
43.1
37.2
29.9
21.4
13.9
11.2
72.3
72.3
WEST
A
(-)
4.01
3.10
2.62
2.09
1.87
1.61.
1.36
4.00
2.84
4.02
2.09
1.83
1.58
1.35
2.66
4.06
2.70
4.02
3.01
2.73
2.73
2.04
1.86
3.97
3.08
2.57
3.67
3.29
2.99
2.75
2.59
2.58
2.32
2.60
2.42
2.27
2.15
2.03
1.95
2.39
2.26
2.10
1.95
1.78
1.71
4.06
3.65
Opstelling 3 West en 3 Oost
(-)
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
WEST
D
WEST
H/AD
(m)
(-)
1.297
1.460
1.667
2.085
2.430
2.891
3.511
2.133
2.574
2.109
. 150- 2.747
. 150 3.060
.150 3.617
.150 4.376
.150 2.281
.150 2.070
.150 2.853
.150 1.676
.150 2.032
.150 1.969
.150 1.974
.150 3.684
.150 3.857
.150 2.656
.150 2.752
.150 3.036
.672
.150
.836
.150
.150 1.013
.150 1.196
.150 1.354
.150 1.359
.150 1.686
.150 1.105
.150 1.278
.150 1.460
.150 1.628
.150 1.811
.150 1.974
.150 1.138
.150 1.278
.150 1.475
.150 1.715
.150 2.065
.150 2.229
.150
.692
.150
.855
.150
.150
.150
. 150
.150
.150
.150
.150
.150
.150:
OOST
A
OOST
D
OOST
H/AD
R
u
:(-)
(ra)
(-)
(m)
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.3 91
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391'
1.391
. 153
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
1.269
1.428
1.630
2.039
2.378
2.829
3.435
2.086
2.519
2.063
2.688
2.993
3.538
4.281
2.232
2.025
2.791
1.640
1.988
1.926
1.931
3.604
3.773
2.598
2.692
2.970
.658
.818
.991
1.170
1.325
1.330
1.649
1.081
1.250
1.428
1.593
1.771
1.931
1.114
1.250
1.443
1.677
2.020
2.180
.677
.836
_
•
-
-
-
-
-
.966
1.259
.916
1.389
1.301
1.393
1.530
1.285
.925
1.369
.776
1.053
1.131
1.171
1.493
1.540
1.182
1.394
1.635
-
BASIS GEGEVENS
Proef
331
33 2
333
334
335
336
337
338
339
340
341
342
H
h
T
(m)
(m)
(s)
.4.-914
5.041
5.035
5.030
5.028
5.018
.5.016
5.009
5.002
5.000
4.983
4.977
.22
.20
.29
.38
.37
.50
.62
.30
.51
.70
.65
.84
3.7
2.3
2.3
2.3
3.0
3.0
3.0
5.0
5.0
5.0
4.0
4.0
Tabel 1.3
R/0
(%)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
WEST
A
WEST
D
WEST
H/AD
OOST
A
OOST
D
OOST
H/AD
R
so
(-)
(-)
(m)
(-)
(-)
(m)
(-)
(m)
1.033
.961
1.393
1.840
1.787
2.387
2.983
1.460
2.440
3.381
3.108
4.030
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
R
70.3
31.4
13.9
7.3
26.9
14.6
7.9
79.5
69.2
48.9
30.7
19.7
3.3 2
2.09
1.74
1.51
2.05
1.77
1.58
3.78
2.92
2.48
2.07
1.82
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
Opstelling 3 West en 3 Oost (vervolg)
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.153
.153
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
1.010
.940
1.363
1.800
1.748
2.335
2.918
1.428
2.387
3.308
3.040
3.942
u
.802
.892
1.024
.741
1.268
1.778 '
1.287
1.543
BASIS GEGEVENS
Proef
401
401
401
401
401
401
401
401
401
402
402
402
402
402
403
403
403
403
403
403
403
403
403
404
404
404
404
404
404
404
404
404
404
404
405
405
405
405
405
405
405
405
405
406
407
408
409
H
h
T
(m)
(m)
(s)
4.925
4.925
4.925
4.925
4.925
4.925
4.925
4.925
4.925
4.922
4.922
4.922
4.922
4.922
4.965
4.965
4.965
4.965
4.965
4.965
4.965
4.965
4.965
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.916
4.916
4.916
4.916
4.916
4.916
4.916
4.916
4.916
4.950
4.950
4.950
4.949
.14
.17
.21
.25
.28
.32
.36
.40
.41
.47
.50
.54
.57
.60
.23
.27
.30
.34
.38
.41
.46
.50
.54
.32
.37
.40
.45
.49
.53
,58
.63
.67
.73
.81
. 14
.19
.23
.26
.30
.34
.37
.41
.44
.27
.30
.36
.43
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3,3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
5.0
4.1
3.7
3.3
Tabel 1.4
R/O
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
. R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
6>
R
WEST
WEST
D
WEST
H/AD
OOST
A
(-)
(-)
(%)
(-)
(-)
(m)
68.2
60.2
57.0
55.6
50.8
45.2
39.5
36.5
29.5
25.1
22.6
20.5
18.0
16.1
51.5
44.7
37.5
30.4
34.7
20.9
17.0
13.9
10.7
28.7
21.9
16.9
13.2
10.8
8.7
8.6
6.2
8.6
8.7
10.3
73.7
68.3
68.3
67.2
62.4
57.7
51.8
46.4
41.5
79.5
70.2
55.4
28.9
3.67
3.30
2.99
2.75
2.60
2.44
2.30
2.19
2.16
2.01
1.95
1.88
1.82
1.77
2.60
2.42
2.27
2.15
2.03
1.95
1.84
1.77
1.70
2.07
1.93
1.84
1.75
1.67
1.60
1.53
1.47
1.42
1.37
1.30
4.06
3.58
3.24
3.00
2.81
2.63
2.54
2.41
2.32
4.00
3.10
2.59
2.10
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
Opstelling 4 West en 4 Oost
A
.674 1.358
.833 1.358
1.016 1.358
1.204 1.358
1.349 1.358
1.532 1.358
1.715 1.358
1.903 1.358
1.955 .1.358
2.240 1.358
2.389 1.358
2.582 1.358
2.736 1.358
2.895 1.358
1.108 1.358
1.286 1.358
1.459 1.358
1.618 1.358
1.830 1.358
1.975 1.358
2.211 1.358
2.399 1.358
2.611 1.358
1.532 1.358
1.763 1.358
1.941 1.358
2.148 1.358
2.350 1.358
2.558 1.358
2.794 1.358
3.030 1.358
3.241 1.358
3.497 1.358
3.897 1.358
.694 1.358
.891 1.358
1.089 1.358
1.272 1.358
1.445 1.358
1.652 1.358
1.777 1.358
1.960 1.358
2.119 1.358
1.305 1.358
1.464 1.358
1.710 1.358
2.066 1.358
OOST
D
(m)
.153
.153
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
. 153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
OOST
H/AD
R
(-)
(m)
.674
.833
1.016
1.203
1.348
1.531
1.713
1.901
1.954
2.238
2.387
2.580
2.734
2.893
1.107
1.285
1.458
1.617
1.829
1.973
2.209
2.397
2.609
1.531
1.762
1.940
2.147
2.349
2.556
2.791
3.027
3.239
3.494
3.894
.693
.890
1.088
1.271
1.444
1.651
1.776
1.959
2. 118
1.304
1.463
1.709
2.065
_
-
u
•
-
-
'
•
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
BASIS GEGEVENS
Proef
h
H
T
R/O
R
WEST
A
(m)
410
411
412
413
414
415
416
417
418
419
420
421
422
423
424
425
426
427
428
429
430
431
43 2
433
434
435
43 6
43 7
438
439
440
441
442
443
444
445
446
447
448
(m)
(s)
4/813
.43
4.811
.36
4.809
.51
.60
4.810
.74
4.806
4.954
.49
.59
4.951
5.149
.44
.50
5. 147
4.987
.64
.64
4.880
.76
4.875
.90
4.875
.35
5.175
5.175
.43
.56
5.171
.57
5.166
5.166
.63
5.080
.35
.44
5.001
5.000
.46
.78
4.998
4.992
.82
4.990
.96
6.000 1.11
5.260
.56
5.018
.59
5.018
.20
5.018
.29
5.018
.38
5.023
.36
5.023
.49
5.023
.62
5.008
.30
5.008
.51
5.008
.70
4.99.7
.64
4.997
.84
4.997 1.09
3.3
3.7
3.2
3.0
2.8
4.4
4.8
6.4
5.0
3.5
3.5
3.3
3.1
5.7
4.7
7.1
5.6
4.9
5.7
4.7
4.2
4.3
4.0
3.7
3.4
7.1
5.6
2.3
2.3
2.3
3.0
3.0
3.0
5.0
5.0
5.0
4.0
4.0
4.0
(%)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
27.8
53.1
17.7
9.1
6.7
54.0
29.3
84.1
70.0
15.6
13.5
10.0
10.4
84.4
71.3
84.6
75.9
50.2
84.0
71.1
60.0
28.4
20.7
11.3
7.0
85.1
74.8
32.5
16.7
9.7
30.4
16.1
8.9
80.8
70.9
52.2
31.5
19.9
12.1
(-)
(-)
2.11
2.57
1.87
1.61
1.35
2.61
2.60
4.04
2.95
1.82
1.82
1.57
1.36
4.02
2.97
3.94
3.08
2.56
4.03
2.95
2.57
2.02
1.84
1.57
1.34
3.96
3.04
2.09
1.74
1,52
2.08
1.78
1.58
3.81
2.92
2.49
2.09
1.81
1.60
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
1.357
Tabel 1.4 Opstelling 4 West en 4 Oost (vervolg)
WEST
D
(m)
WEST
H/AD
OOST
A
OOST
D
OOST
H/AD
R
u
(-)
(-)
(m)
(-)
(m)
2.047 1.358
1.734 1.358
2.432 1.358
2.909 1.358
3.569 1.358
2.365 1.358
2.837 1.358
2.100 1.358
2.399 1.35.8
3.102 1.358
3.073 1.358
3.670 1.358
4.325 1.358
1.681 1.358
2.090 1.358
2.712 1.358
2.765 1.358
3.054 1.358
1.666 1.358
2.114 1.358
2.225 1.358
3.766 1.358
. 153 3.925 1.358
.153 4.638 1.358
.153 5.337 -1.358
.153 2.683 1.358
. 153 2.827 1.358
.968 1.358
.153
.153 1.392 1.358
.153 1.825 1.358
.153 1.739 1.358
.153 2.375 1.358
.153 3.001 1.358
.153 1.440 1.358
.153 2.447 1.358
.153 3.357 1.358
.153 3.068 1.358
.153 4.065 1.358
.153 5.226 1.358
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.•153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
2.045
1.733
2.431
2.907
3.566
2.363
2.835
2.098
2.397
3.100
3.071
3.667
4.322
1.680
2.089
2.710
2.763
3.051
1.665
2.113
2.224
3.764
3.923
4.635
5.333
2.681
2.825
.967
1.391
1.824
1.737
2.373
2.998
1.439
2.445
3.355
3.066
4.062
5.222
_
.670
1.020
1.194
1.696
1.219
.934
1.291
1.284
1.161
1.301
1.43 7
.785
1.035
1.183
1.355
1.771
.860
1.040
1.124
1.602
1.529
1.570
.773
1. 178
1.632
.402
.642
.847
.917
1.017
.732
1.263
1.802
1.353
1.403
1.777
BASIS GEGEVENS
Proef
h
(m)
501
501
501
501
501
501
501
501
502
502
502
502
502
502
502
502
502
503
503
503
503
503
503
503
503
503
504
504
504
504
504
504
504
504
505
505
505
505
505
506
506
506
506
506
506
506
506
H
(m)
T
R/O
(s)
4.805
.14
3.3
4.805
.18
3.3
4.805
.21
3.3
4.805
.25
3.3
4.805
.29
3.3
4.805
.32
3.3
4.805
.35
3.3
4.805
.38
3.3
4.800
.42
3.3
4.800
.46
3.3
4.800
.50
3.3
4.800
.53
3.3
4.800
.58
3.3
4.800
.59 . 3.3
4.800
.63
3.3
4.800
.68
3.3
4.800
.72
3.3
4.796
.23
3.0
4.796
.27
3.0
4.796
.31
3.0
4.796
.34
3.0
4.796
.38
3.0
4.796
.41
3.0
4.796
.46
3.0
4.796
.50
3.0
4.796
.19
3.0
4.783
.23
2.8
4.783
.27
2.8
4.783
.32
2.8
4.783
.37
2.8
4.783 . .41
2.8
4.783
.45
2.8
4.783
.50
2.8
4.783
.55
2.8
4.783
.59
2.8
4.783
.63
2.8
4.783
.68
2.8
4.783
.73
2.8
4.783
.79
2.8
4.783
.29
3.7
4.783
.34
3.7
4.783
.39
3.7
4.783
.43
3.7
4.783
.47
3.7
4.783
.51
3.7
4.783
.57
3.7
4.783
.63
3.7
R
(%)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
64.3
62.3
58.5
53.8
47.9
42.5
37.3
32.8
29.1
25.2
21.7
19.1
16.6
15.5
13.9
12.6
10.4
47.5
41.3
34.9
29.8
25.3
21.4
18.1
14.3
51.9
41.0
33.8
25.5
19.4
15.2
12.4
10.8
9.5
9.1
8.9
6.5
8.6
9.1
64.3
57.9
51.0
44.4
39.0
34.5
29.9
25.8
£o
WEST
A
(-)
(-)
3.70
3.27
3.00
2.76
2.56
2.44
2.32
2.22
2.11
2.02
1.94
1.88
1.81
1.78
1.73
1.67
1.62
2.60
2.42
2.26
2.15
2.03
1.95
1.85
1.77
2.84
2.42
2.24
2.07
1.93
1.83
1.74
1.65
1.58
1.52
1.47
1.41
1.36
1.31
2.86
2.65
2.47
2.35
2.25
2.15
2.04
1.94
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
Tabel 1.5 Opstelling 5 West e n 5 Oost
WEST
D
(m)
WEST
H/AD
OOST
A
OOST
D
OOST
H/AD
R
u
(-)
(-)
(ra.)
(-)
(ra)
.648
.827
.987
1.165
1.353
1.494
1.654
1.800
1.988
2.176
2.354
2.509
2.702
2.791
2.979
3.172
3.364
1.081
1.250
1.438
1.593
1.776
1.922
2.147
2.345
.912
1.090
1.273
1.485
1.715
1.903
2.105
2.349
2.561
2.749
2.956
3.195
3.449
3.731
1.363
1.583
1.833
2.020
2.208
2.410
2.674
2.956
_
-
.663
.845
1.009
. 150 1.191
.150 1.383
.150 1.527
.150 1.691
.150 1.840
.150 2.032
.150 2.224
.150 2.406
.150 2.565
.150 2.762
.150 2.853
.150 3.045
. 150 3.242
.150 3.439
.150 1.105
.150 1.278
.150 1.470
.150 1.628
.150 1.816
;150 1.964
. 150 2.195
.150 2.397
.150
.932
.150 1.114
.150 1.302
.150 1.518
.150 1.753
.150 1.945
.150 2.152
.150 2.402
.150 2.618
.150 2.810
.150 3.021
.150 3.266
.150 3.525
.150 3.814
.150 1.393
.150 1.619
.150 1.873
.150 2.065
.150 2.257
.150 2.464
.150 2.733
.150 3.021
.150
.150
.150
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
BASIS GEGEVENS
Proef
h
T
(m)
(s)
.66
4.783
.70
4.783
4.959
.27
4.950
.31
4.950
.37
4.950
.49
4.950
.58
4.950
.64
4. 793
.43
4.793
.51
4.785
.61
4.785
.74
4.781
.75
4.879
.80
4.877
.89
5.154
.44
5.149
.74
5.145
.35
5.146
.57
5.263
.56
.59
5.257
5. 156
.57
5.072
.35
5.002
.43
5.000
.42
5.000
.78
5.005
.81
5.003
.94
5.010 1.09
5.000
.20
5.000
.29
5.000
.38
.37
5.028
5.028
.50
5.028
.62
5.017
.31
5.017
.48
5.017
.67
5.000
.65
5.000
.86
5.000 1.11
3.7
3.7
5.0
4.1
3.7
4.4
3.8
3.5
3.3
3.2
3.0
2.8
3.3
3.3
3.1
6.4
5.0
5.7
7.1
7.1
5.6
4.9
5.7
4.7
4.2
4.3
4.0
3.7
3.4
2.3
2.3
2.3
3.0
3.0
3.0
5.0
5.0
5.0
4.0
4.0
4.0
(m)
506
506
507
508
509
510
511
512
513
514
515
516
517
518
519
520
521
522
523
524
525
526
527
528
529
530
531
532
533
534
535
536
537
538
539
540
541
542
543
544
545
H
Tabel 1.5
R/0
R
(%)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
22.6
19.8
78.8
69.4
55.4
55.1
30.6
14.8
28.0
19.9
10.8
6.6
10.5
10.2
8.8
84.2
69. 1
83.7
84.3
84.8
74.6
32.7
83.3
70.8
59.6
29.0
21.8
12.1
8.1
33.5
16.0
8.7
32.4
18.2
9.8
80.6
69.3
48.0
31.7
20.3
12.5
(-)
1.89
1.84
4.01
3.09
2.55
2.63
2.08
1.83
2.09
1.87
1.60
1.35
1.59
1.54
1.37
4.04
2.42
4.01
3.93
3.95
3.04
2.70
4.02
2.99
2.69
2.02
1.85
1.59
1.35
2.09
1.73
1.52
2.06
1.77
1.58
3.74
3.00
2.54
2.07
1.80
1.58
WEST
A
WEST
D
WEST
H/AD
OOST
A
OOST
D
OOST
H/AD
R
(-)
(m)
(-)
(-)
(m)
(-)
(m)
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
1.388
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
.150
3.175
3.353
1.297
1.465
1.753
2.329
2.786
3.050
2.080
2.430
2.930
3.559
3.607
3.818
4.251
2.089
3.564
1.686
2.719
2.690
2.819
2.747
1.671
2.051
2.032
3.761
3.886
4.529
5.255
.961
1.402
1.835
1.763
2.397
2.992
1.489
2.320
3.237
3.103
4.111
5.341
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
1.391
Opstelling 5 West en 5 Oost (vervolg)
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
. 153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
.153
3.106
3.280
1.269
1.433
1.715
2.279
2.725
2.984
2.035
2.378
2.866
3.482
3.529
3.735
4.158
2.044
3.486
1.649
2.659
2.631
2.758
2.688
1.635
2.006
1.988
3.679
3.801
4.431
5.140
.940
1.372
1.795
1.724
2.345
2.927
1.457
2.269
3.167
3.035
4.022
5.225
u.
1.130
1.256
1.343
1.329
1.561
.971
1.289
.766
1.166
1. 175
1.423
1.814
.758
.998
1.170
1.691
1.687
1.647
1.960
.423
.585
.620
.802
.902
1.014
.734
1.333
1.757
1.438
1.521
2.010
BASIS GEGEVENS
Proef
601
601
601
601
601
602
602
602
602
602
603
603
603
603
603
603
604
604
604
604
604
604
604
604
605
606
607
608
609
610
611
612
613
614
615
616
617
618
619
620
621
622
623
624
625
626
627
628
628
629
629
h
H
T
(m)_
(m)
(s)
4.755
4.755
4.755
4.755
4.755
4.751
4.751
'4.751
4.751
4.751
4.747
4.747
4.747
4.747
4.747
4.747
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.610
4.610
4.763
4.761
4.750
4.745
4.743
4.740
5.140
5.140
5.140
5.000
4.950
4.950
4.860
5.507
5.358
5.253
5.118
5.126
4.957
4.957
4.937
5.750
5.750
5.180
5.180
.15
.20
.23
.26
.29
.12
.15
.19
.23
.27
.23
3.8
3.8
3.8
3.8
3.8
4.2
4.2
4.2
4.2
4.2
. 19
3.1
3.1
3.1
3.1
3.1
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
3.1
3.5
4.3
4.7
5.2
4.8
3.9
3.4
6.4
5.6
4.1
4.1
4.1
3.4
3.4
7.2
6.3
6.4
4.6
3.8
3.8
4.1
3.9
6.4
6.4
5.2
5.2
.28
.31
.35
.39
.24
.28
.33
.37
.42
.45
.49
.53
.65
.49
.35
.34
.41
.47
.61
.80
.60
.60
.70
.69
.64
.81
.81
.72
.77
.59
.88
1.01
1.12
.72
1.06
.95
1.23
1.50
1.26
3. 1
R/0
R
(%)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
0
0
R
R
R
R
70.5
67.5
65.2
63.2
60.2
72.9
72. 6
70.5
68.2
65.6
47.4
49.0
39.7
33.7
28.7
23.9
35.5
28.6
22.4
18.6
15.1
13.9
11.4
10.7
8.1
24.0
63.7
70.7
73.7
64.7
25.6
7.1
77.6
72.3
23.8
24.0
25.1
4.0
4.7
80.4
70.8
78.2
21.0
10.7
10.8
64.5
45. 1
12.7
20.7
WEST
D
WEST
H/AD
OOST
A
OOST
D
OOST
H/AD
R
u
(-)
(m)
(-)
(-)
(m)
(-)
(m)
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.3 76
1.376
1.376
1.376
1.376
1.3 76
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
1.376
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.299
.360
.479
.561
.634
.698
.280
.372
.467
.561
.649
.566
.464
.671
.763
.839
.945
.578
.688
.792
.902
1.014
1.096
1.186
1.281
1.577
1.198
.843
.814
.989
1. 150
1.480
1.937
1.449
1.463
1.692
1.682
1.551
1.966
1.974
1.740
1.881
1.434
2.139
2.460
2.717
1.760
2.567
2.309
2.977
3.641
3.055
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
1.349
WEST
A.
(-)
4.11
3.56
3.29
3.10
2.95
5.16
4.47
3.99
3.64
3.38
2.67
2.95
2.46
2.30
2.20
2.07
2.30
2.11
1.97
1.85
1.74
1.67
1.61
1.55
1.60
2.08
3.04
3.38
3.39
2.91
2 = 08
1.59
3.45
3.00
2.05
2.05
2.14
1.57
1.57
3.54
2.98
3.47
2.04
1.57
1.50
2.01
1.56
2.73
2.41
1.77
1.93
Table 1.6 Opstelling 6 West en 6 Oost
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
. 116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
. 116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
. 116
. 116
. 116
. 116
.116
.116
.116
.116
.116
.116
.950
1.264
1.483
1.675
1.842
.738
.982
1.232
1.483
1.714
1.495
1.226
1.771
2.015
2.214
2.497
1.528
1.816
2.092
2.381
2.676
2.895
3.132
3.382
4.165
3.164
2.227
2.150
2.612
3.036
3.909
5.115
3.825
3.864
4.467
4.441
4.095
5.192
5.211
4.595
4.968
3.787
5.648
6.495
7.175
4.647
6.778
6.097
7.862
9.614
8.068
_
.649
..992
1.225
1.177
.975
.735
.940
1.195
1.362
1.320
1.255
1.380
1.555
1.580
1.528
1.321
1.286
1.475
1.956
1.307
1.947
1.773
1.776
-
APPENDIX II
Meetresultaten
Legenda bij tabellen: -
basisgegevens (I) en
proefresultaten (II)
h
waterdiepte
H
golfhoogte
* inkomende golfhoogte voor regelmatige golven
* significante golfhoogte voort onregelmatige golven
golfperiode
* piek periode van het spectrum voor onregelmatige
golven
R/0
type golfopwekking
R = regelmatige golven
0 = onregelmatige golven
R
reflectie coëfficiënt
breker parameter = tga/\J H/L
a
= taludhelling
L = golflengte op diep water
Psteen -p water
D
water
dikte van het blok
H/AD
golfhoogte/(A*D)
R
golfoploop, verticaal t.o.v. waterstand
u
BLOK VAST
zit blok vast JA/NEE
MAX.BLOK BEWEGING
bepaald vanaf schrijver registratie (1 verplaatsing)
STEEN. NUMMER
nummer van de drukdoos, waarbij hoogste verschil druk
HOOGSTE DRUK
gemeten is
KORREKT
bevond de meetsteen zich op de plaats van de hoogst
gemeten verschildruk. JA/NEE
MAX.VERPL.
bepaald vanaf plotjes tijdens beweging (gemiddeld voor 4
verplaatsingsopnemers in de steen)
MEETSTEEN BEGIN
de verschildruk bij begin van beweging van de meetsteen
DRUK
MAX.DRUK
maximale verschildruk bij beweging van de meetsteen
ONDER MAX.DRUK
maximale verschildruk van de steen onder de meetsteen
BOVEN MAX.DRUK
maximale verschildruk van de steen boven de meetsteen
OOSTZIJDE
Proef
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
131
132
133
134
135
136
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
163
H
h
T
(m)
(m)
(s)
5.092
5.041
4.863
4.860
4.860
4.860
4.860
4.853
4.842
4.838
4.837
4.835
5.000
4.996
4.994
5.016
5.009
5.011
5.005
5.002
4.999
4.992
4.995
5.013
5.010
5.006
5.000
4.992
5.012
5.007
5.004
5.007
5.002
4.996
4.992
4.989
4.990
4.990
4.983
4.855
4.854
4.856
4.849
4.851
4.758
4.755
4.750
4.749
4.749
4.741
4.746
4.737
4.727
4.725
4.738
4.740
4.737
4.730
4.728
5.017
5.017
4.974
4.943
.438
.619
.604
.444
.323
.316
.673
.367
.439
.585
.763
.928
.368
.45
.581
.591
.557
.593
.776
.561
.697
.685
.905
1.042
1.179
1.333
.652
.729
.841
.398
.327
.543
.723
1.189
.438
.513
.714
.903
1.204
.368
.476
.591
.92
1.243
.428
.54
.687
.91
1.178
.83
.855
1.192
1.218
.944
.775
.694
.931
1.357
1.38
.648
.671
.665
3.4
2.9
2.9
3.4
4.2
5.2
2.9
5.8
4.2
3.8
3.3
2.5
5.8
4.7
3.8
3.8
7.0
5.6
4.3
7.0
3.7
3.7
3.7
3.7
2.8
3.1
3.4
3.9
5.6
4.6
5.6
3.7
3.2
2.8
6.3
5.2
4.1
3.6
3.1
6.3
5.2
4.1
3.6
3.1
6.3
5.2
4.1
3.6
3.1
8.2
6.6
5.1
5.1
3.4
6.4
4.1
3.6
5.1
4.4
3.2
3.4
3.2
Tabel I I . l a
R/O
fo
BLOK
VAST
STEENMAX. NUMHER KORREKT MAX.
BLOK HOOGSTE
VERPL.
BEWEGING
DRUK
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
0
0
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
0
0
R
R
R
R
0
0
0
0
2.14
1.53
1.55
2.12
3.08
3.85
1.47
3.99
2.64
2.07
1.57
1.08
3.98
2.92
2.08
2.06
3.90
3.03
2.03
3.89
1.85
1.86
1.62
1.51
1.07
1.12
1.76
1.92
2.54
3.04
4.08
2.09
1.57
1.07
3.96
3.02
2.02
1.58
1.18
4.32
3.14
2.22
1.56
1.16
4.01
2.95
2.06
1.57
1.19
3.75
2.97
1.94
1.92
1.47
3.03
2.05
1.55
1.82
1.56
-•
1.66
1.73
1.63
NEE
. NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
' NEE
..0040
.0040
.0040
.0040
-.0040
.0040
.0120
.0025
.0040
.0550
.0040
.0200
.0285
.0580
.0875
.0180
.0300
.0160
.0080
.0210
.0010
.0075
MAX.
DRUK
ONDER
BOVEN
MAX.
DRUK
HAX.
DRUK
2
2
2
(ra) (kN/m ) (kN/m ) (kN/m ) (kN/m2)
(m)
• ( " )
HEETSTEEN
BEGIN
DRUK
40/39
40/39
36/35
36/35
34/33
32/31
38/37
32/31
32/31
34/33
36/35
40/39
34/33
34/33
38/37
38/37
32/31
32/31
36/35
36/35
36/35
36/35
38/37
38/37
40/39
40/39
32/31
36/35
36/35
40/39
40/39
40/39
32/31
32/31
36/35
38/37
40/39
32/31
32/31
34/33
36/35
38/37
32/31
32/31
32/31
34/33
38/37
40/39
40/39
32/31
32/31
32/31
34/33
34/33
32/31
-
NEE
NEE
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
JA
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
-
Meetresultaten Opstelling 1 Oost
.002
.001
2
1.8
3.2
3.2
2.2
2
3.6
3.2
.000
-
4
3.2
3.2
.045
.002
.002
.024
2
1.8
2.4
1.8
3.6
2
3.6
4.4
3.6
2.2
2.2
2.4
1.8
1.4
3.8
5.6
.001
.000
1.6
-
2.8
1.8
1.4
1.3
2.8
1.6
.005
1.2
2.8
2.4
2.8
.007
1.8
3.6
2.8
4.4
.006
.009
I
bJ
8
o
n j b J f»1 r*^ • ^ r^JJ
fj^
b3 bJ bJ b3 bJ UJ <tf b3 bJ
f«^ f^^
bJ W
U
r » ^ r*^
r»^
CN
CN
8
CN CN
r^^
H*^
r,i r»^ r,^ r,1
r j rT^
J bJ rt üJ bJ CJL) t*3 U tri I
t-H. O t—I H i-H t—I r
jin^rromroomm.HO.
~ _
> oo oo oo oo oo o en a v o o o o o a > c r * c r * o o <
OO»-<OT-Hr-)rH
lDOO(NOOfNOOCN?
T — < * - H i - H i - H i - H T - H t H O O « - H r H T — ( « — I r - ) t — I * — I O O
r,1
l ï
5
3! ! O)EO^ CM
Q
CN I-H rO O O O (
O> ^ ^O VD *»O VO ^
O O 00 OO 00 00 (
r,f r^j f^^
rfl^ f^^
p,^ r j r,^ f»-^ r,i
VD
<N
CN
rr
CN
CN 00
O O
o o
bJ b3 bJ b3 b3
W W W b3 b3
r^] rb3t^ p
j r^*| rb3
r^j N ] p
g^ r>^ r»^ r»^
LO o <
C3 f~i <y\ <
b3 b3 bO b 3
%^ r»^ ff^ rr~^
tn o o
CN o in
OHIN
O O O
o^o^cn^ooLneoi/i
o^
>»—II-HI-HOOT—* t—IHr-1 r-((
>*o o CN ^ ^'Ö"O*CN"CN"CN'<
r-i Cl
f-t
o .-* o o <
i oo
r«^
I CJJ Cd Ca3 ü j bJ bJ UJ bJ £>J b3 b j
oo
(N O
oo
ooirtOOiooinHfOHtNi/iHot^oifin—
n
oo H r s CTM— CDCT^O
Ji(T^{Nna3a\>coin(^H^r^cx\rt
I
I I
+J
0)
d)
l
(U
00
C
•H
00
c
O
(U
+J
3
00
(U
rococo
s
u
oo •—i L
I CN^fCN
i
^*r^>
EU
O
O
en
00
3
rt
O
T)
W
rt
tu
rt
(D
P
w
(D
n>
rt
s
g
*«J ^ J 00 "••U **J CO
O o O J O O W
er
rt>
en co L
ÓoCT«en
to
»-» K) C
Co
O
< > I» v > > >i> > »i
c»3c»:cn
i
i
i i
i
i
i
i t
* C-,
enen i
"""•^ *•*"•»
WW
enen
Cl C3
C3 Cl
CO OO CO CO CO CO CO \& 00 CO CO 00 00 CO "*J OO 00
iOWH^WsJ^OW^^
tototorotototototo toto t3-OCnLni^WtO*
OOOOOOOOOO
i—'k-*h-'Ol-'h-iOOOi—'
vJ(frOuiLn-Jcocoi-''*J
OOOOOOOOOO
OOOOOOO
•-'OOOOH-'O
•-•co»-*i-»ooLn
O O O O tOO O
§
ö
C_C_IC_C_C_IC_IC_C_,
K)
co j ^ t o
•&• co
on
NJt—C
ooc
to ro
»£»
O
en
CJ
l
UJUSJ
Co en ,£>
t J t O »
ooooo
cïc1cïplc-iC-iC-.e-ic33^-»c--c_c_c1cïcïcï(
i C_
C_.
C_É
C_
S SS
c_iC^cïc_iC_.c_c_CHCHc1mmic
_ _
W WWW WW
a i L n ( j i ( j i u i ^ u i w w o J W W c ^ i r L n L n w w w t n u i ^ w ^ > j v i ^ L n w c n L n L n L n w u i u i u i u i en tn -»J »-J *-J t/i
WWWWWWWWW,.,. ,
cncj>cno^o~>o^o>cnhtfcjijiffi_
OOOO
»&U>N)O
i->crt^K-'
OOOLn
* ^ * ^ ' ^ V . ' ^ « ^ ' ~ ^ ' S ^ ' * s ^ , " ^ ' * * N . * * ^ ^ " S l ^ ' V ^ ' V ^ ' ^ V , ' * » N 1 , "-«s, ->^,^«^, -•»•* "«^, -^v, - ^ . "*N. "-««, "*v. "^v " ^ . "^» "*«« " V ""V. " " ^ "*^. ""*» ^V. " ^ . "*V ">«.
O ChOO\t/10"J(
O O O C/l O O O t
O Cl >-3 p
PO O Cl
Cl Ci C"l Cl Cl Cl Cl Cl Cl C3 Cl Cl Cl C*l Cl Cl CJ Cl f*! Cl C*l Cl C3 Cl Cl Cl Cl C* Dd Cl Cj Cl Cl Cl t*l Cl Cl Cl C* Cl Cl Cl Cl Cl
Cl Cl CJ Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl C3 Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl Cl C1"C1 Cl Cl
trLnLnLn
00 00 CO CO \
^oi(^(twwH'0>i03^oiui^WKjH
WESTZIJDE
Proef
b
(ra)
H
•(m)
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
4.975
.24
.239
4.976
4.972
.335
4.971
.484
4.967
.829
4.894
.24
4.893
.24
4.826
.245
4.825
.331
4.823
.494
4.979
.344
4.821
.805
4.817
.242
4.816
.334
4.814
.488
4.811
.79
5.001
.348
4.997
.307
5.005
.423
4.998
.607
4.991
.929
- 222 4.919
.337
4.915
.299
223
224 4.848 .424
225 4.878 .603
226 4.849 .936
227 4.910
.34
228 4.921 .401
229 4.922 .479
230 4.918 .689
231 4.914 .999
232 4.938 1.002
233 4.999 .561
234 4.999
:58
235 4.990
.66
236 4.989 .784
4.990
1.189
237
238 4.857 .175
239 4.853 .191
240 4.851
.29
241 4.851 .399
242 4.847 .691
243 4.847
.64
244 4.777 .243
245 4.775 .248
246 4.768 .334
247 4.771 .374
248 4.765 .398
249 4.851 .173
250 4.849 .286
251 4.796 .234
252 4.833 .236
253 4.828 .223
254 4.826 .236
255 4.822 .333
256 4.820 .478
257 4.816 .666
258 4.919 .374
259 4.819 .243
260 4.811 .334
261 4.808 .479
262 4.804 .776
263 4.855 .423
264 4.852 .601
265 4.850 .954
266 4.934 .303
267 4.840 .242
268 4.840 .334
269 4.840 .488
270 4.835
.79
271 4.780 .358
272 4.775 .369
273 4.800 .397
274 4.785 .407
275 4.780 .602
Tabel II. 2b
T
R/0
fo
BLOK
VAST
STEENHAX. . NUMMER KORREKT HAX.
BLOK HOOGSTE
VERPL.
BEWEGING
DRUK
(s)
(-)
4.5
3.7
2.9
2.7
2.3
4.5
3.7
3.7
2.9
2.7
5.7
2.3
3.7
2.9
2.7
2.3
5.1
4.1
3.3
3.0
2.6
5.1
4.1
3.3
3.0
2.6
5.7
4.6
3.5
3.2
2.7
2.7
7.0
5.5
4.1
2.4
2.9
4.0
3.3
2.6
2.4
2.1
2.1
3.0
3.1
3.0
3.0
3.1
4.0
2.6
3.0
3.7
3.7
3.7
2.9
2.7
2.1
4.6
3.7
2.9
2.7
2.3
3.3
3.0
2.6
4.1
3.7
2.9
2.7
2.3
2.8
3.0
3.2
3.2
2.8
R 3.82 NEE
R 3.15 MEE
(JEE
• R 2.09
R 1.62 NEE
R 1.05 NEE
R 3.82 NEE
R 3.14 NEE
R 3.11 NEE
R 2.10 NEE
R 1.60 NEE
R 4.05 NEE
R 1.07 NEE
R 3.13
JA
.R 2.09
JA
R 1.61
JA
1.08
.
JA
R
R 3.60 NEE
R 3.08 NEE
R 2.11 NEE
R 1.60 -NEE
R 1.12 NEE
R 3.66 NEE
R 3.12 NEE
R 2.11 NEE
R 1.61 NEE
R 1.12 NEE
R 4.07 NEE
R 3.02 NEE
R 2.11 NEE
R 1.61 NEE
R 1.12 NEE
R 1.12 NEE
R 3.89 NEE
R 3.01 NEE
R 2.10 • N E E
R 1.13 NEE
R 1.11 NEE
R 3.98 NEE
R 3.14 NEE
R 2.01 NEE
R 1.58 NEE
R 1.05 NEE
R 1.09 NEE
R 2.53 NEE
0 2.60
R 2.16 NEE
R 2.04 NEE
0 2,05
R 4.00 NEE
R 2.02 NEE
R 2.58 NEE
R 3.17 NEE
R 3.26 NEE
R 3.17 NEE
R 2.09 NEE
R 1.63 NEE
R 1.07 NEE
R 3.13 NEE
R 3.12 NEE
R 2.09 NEE
R 1.62 NEE
R 1.09 NEE
R 2.11 NEE
R 1.61 NEE
R 1.11 NEE
R 3.10 NEE
R 3.13
JA
R 2.09
JA
R 1.61
JA
R 1.08
JA
0 1.98
0 2.07
0 2.11
0 2.09
0 1.52
.0350
.0350
.0120
.0300
.0430
.0200
.0370
.0300
.0300
.0450
.0125
.0275
.0175
.0340
.0420
.0410
.0150
.0370
.0400
.0300
.0750
.0110
.0020
.0021
.0020
.0140
.0200
.0065
11/10
13/12
13/12
13/12
.11/10
11/10
11/10
11/10
11/10
11/10
07/06
05/04
07/06
•11/10
11/10
07/06
11/10
11/10
13/12
13/12
07/06
07/06
07/06
11/10
09/08
09/08
05/04
09/08
09/08
09/08
09/08
09/08
05/04
05/04
07/06
07/06
11/10
11/10
11/10
13/12
11/10
09/08
09/08
10/11
.0150
.0150
11/10
11/10
•
-
.0060
.0042
.0060
.0060
.0060
.0048
.0060
.0062
.0062
.0400
.0300
.0420
.0620
.0750
.0850
.0820
.0650
-
HAX.
DRUK
ONDER
BOVEN
MAX.
DRUK
HAX.
DRUK
(ra) (kN/m 2 ) (kN/ro2) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )
(m)
.0140
.0040
.0010
.0025
.0450
.0260
.0260
.0260
.0160
.0250
.0320
.0370
KEETSTEEN
BEGIN
DRUK
11/10
09/08
11/10
09/08
09/08
11/10
09/08
11/10
09/08
11/10
11/10
07/06
-
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
JA
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
_
NEE
JA
NEE
JA
JA
NEE
• JA
NEE
JA
NEE
NEE
NEE
-
.010
.004
.007
.013
.013
.009
.020
.028
1.6
1.4
3
5
3.2
2.8
3.2
3.2
.028
.027
.007
.028
.038
1.6
1.6
1.8
1.8
1.4
3.2
3.4
4.2
3.6
2.8
.2
3.2
3
3.2
3.2
3.6
3.4
4.4
3.8
4.8
2.4
3.4
2.4
3
.003
.002
.039
.017
.035
.050
.014
.008
.076
.062
2
3.2
1.2
2.8
1.8
2.2
4.6
3
2.8
2.2
2
3.6
2
4.7
2.8
4
-
-
3.2
2.7
2.8
Meetresultaten Opstelling 2 West
OOSTZIJDE
Proef
h
(m)
•
H
T
(ra)
(s)
301 4.946
.27
3 0 24.942
303 4.940
304 4.938
305 4.940
306 4.933
307 4.935
308 4.949
309 4.944
310 5.054
311 5.051
312 5.049
313 5.047
314. 5.030
315 5.025
316 5.155
317 5.151
318 5.144
319 5.147
320 5.139
321 4.989
322 4.987
323 4.980
324 5.168
325 5.166
326 5.165
327 4.925
327 4.925
327 4.925
327 4.925
327 4.925
327 4.925
328 4.921
329 4.917
329 4.917
329 4.917
329 4.917
329 4,917
329 4.917
330 4.916
330 4.916
330 4.916
330 4.916
330 4.916
330 4.916
331 4.914
331 4.914
331 4.914
332 5.041
333 5.035
334 5.030
335 5.028
336 5.018
337 5.016
338 5.009
339 5.002
340 5.000
341 4.983
342 4.977
.304
.347
.434
.506
.602
.731
.444
.536
.439
.572
.637
.753
.911
.475
.431
.594
.349
.423
5.0
4.1
3.7
3.3
3.2
3.0
2.8
6.4
5.0
6.4
3.8
3.5
3.3
3.1
4.4
6.4
5.0
5.7
4.7
4.2
4.2
4.3
4.0
7.1
5.6
4.9
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
3.7
3.7
3.7
2.3
2.3
2.3
3.0
3.0
3.0
5.0
5.0
5.0
4.0
4.0
Tabel II.3a
.41
.411
.767
.803
.553
.573
.632
.14
.174
.211
.249
.282
.283
.351
.23
.266
.304
.339
,377
.411
.237
.266
.307
.357
.43
.464
.144
.178
.215
.2
.29
.383
.372
.497
.621
.304
.508
.704
.647
.839
R/O
£o
BLOK
VAST
(")
R
R.
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
4.01
3.10
2.62
2.09
1.87
1.61
1.36
4.00
2.84
4.02
2.09
1.83
1.58'
1.35
2.66
4.06
2.70
4.02
3.01
2.73
2.73
2.04
1.86
3.97
3.08
2.57
3.67
3.29
2.99
2.75
2.59
2.58
2.32
2.60
2.42
2.27
2.15
2.03
1.95
2.39
2.26
2.10
1.95
1.78
1.71
4.06
3.65
3.32
2.09
1.74
1.51
2.05
1.77
1.58
3.78
2.92
2.48
2.07
1.82
STEENMAX.
MAX. NÜMMER KORREKT
BLOK HOOGSTE
VERPL.
BEWEGING
DRUK
JA
JA
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
.0048
.0048
.0048
.0048
.0048
.0048
.0048
.0001
.0028
.0003
.0048
.0048
.0048
.0048
.0048
.0011
.0048
.0001
.0001
.0002
.0004
.0020
.0020
.0048
.0001
.0002
.0002
.0002
.0006
.0041
.0001
.0001
.0001
.0002
.0007
.0043
.0001
.0003
.0004
MAX.
DRUK
ONDER
BOVEN
MAX.
DRUK
MAX.
DRUK
(m) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2)
(m)
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
MEETSTEEN
BEGIN
DRUK
28/27
28/27
28/27
28/27
28/27
28/27
28/27
26/25
26/25
28/27
28/27
30/29
30/29
30/29
28/27
26/25
28/27
28/27
28/27
30/29
28/27
28/27
30/29
26/25
26/25
28/27
30/29
30/29
30/29
-
Meetresultaten Opstelling 3 Oost
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
NEE
NEE
JA
JA
NEE
NEE
NEE
JA
NEE
JA
JA
JA
NEE
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
_
NEE
-
.004
.002
.000
.000
.002
.001
.000
1.2
.8
.8
.8
-
2.8
2.8
3.6
3
3.6
3.4
3
2.6
2
1.4
1.2
1.6
2
2.6
2.1
2.6
2.8
2.8
3
2
2.8
.000
.002
1.6
1.2
2.8
4.6
3.2
1.4
1.6
5
.002
1.2
4.6
3.4
3.4
.002
.000
.001
1.8
.8
.7
5
3.6
4.6
3.4
2.4
2
3.2
2.4
3.2
.001
.002
2
.8
4.4
6
2.8
6.2
3.2
5.4
WESTZIJDE
Proef
h
T
(m)
(s)
301 4.946
.27
3024.942
303 4.940
304 4.938
305 4.940
306 4.933
307 4.935
308 4.949
309 4.944
310 5.054
311 5.051
312 5.049
313 5.047
314 5.030
315 5.025
316 5.155
317 5.151
318 5.144
319 5.147
320 5.139
321 4.989
322 4.987
323 4.980
324 5.168
325 5.166
326 5.165
327 4.925
327 4.925
327 4.925
327 4.925
327 4.925
327 4.925
328 4.921
329 4.917
329 4.917
329 4.917
329 4.917
329 4,917
329 4.917
330 4.916
330 4.916
330 4.916
330 4.916
330 4.916
330 4.916
331 4.914
331 4.914
331 4.914
332 5.041
333 5.035
334 5.030
335 5.028
336 5.018
337 5.016
338 5.009
339 5.002
340 5.000
341 4.983
342 4.977
.304
.347
.434
.506
.602
.731
.444
.536
.439
.572
.637
.753
.911
.475
.431
.594
.349
.423
5.0
4.1
3.7
3.3
3.2
3.0
2.8
6.4
5.0
6.4
3.8
3.5
3.3
3.1
4.4
6.4
5.0
5.7
4.7
4.2
4.2
4.3
4.0
7.1
5.6
4.9
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
3.7
3.7
3.7
2.3
2.3
2.3
3.0
3.0
3.0
5.0
5.0
5.0
4.0
4.0
(tn)
-
H
Tabel II.3b
.41
.411
.767
.803
.553
.573
.632
.14
.174
.211
.249
.282
.283
.351
.23
.266
.304
.339
.377
.411
.237
.266
.307
.357
.43
.464
.144
.178
.215
.2
.29
.383
.372
.497
.621
.304
.508
.704
.647
.839
R/0
STEEKMAX. NÜMKER
VAST
BLOK HOOGSTE
DRUK
BEWEGING
?o BLOK
4.01
3.10
2.62
2.09
1.87
1.61
1.36
4.00
2.84
4.02
2.09
1.83
1.58
1.35
2.66
4.06
2.70
4.02
3.01
2.73
2.73
2.04
1.86
3.97
3.08
2.57
3.67
3.29
2.99
2.75
2.59
2.58
2.32
2.60
2.42
2.27
2.15
2.03
1.95
2.39
2.26
2.10
1.95
1.78
1.71
4.06
3.65
3.32
2.09
1.74
1.51
2.05
1.77
1.58
3.78
2.92
2.48
2.07
1.82
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
.0001
.0038
.0048
.0048
.0048
.0048
.0048
.0010
.0001
.0048
.0048
.0048
.0048
.0048
.0008
.0048
.0001
.0001
.0002
.0004
.0006
.0007
.0028
.0002
.0002
.0003
.0004
.0004
.0007
.0001
.0016
.0002
.0003
.0007
.0007
.0001
.0003
.0005
MAX.
VERPL.
KEETSTEEN
BEGIN
DRUK
MAX.
DRUK
ONDER
BOVEN
MAX.
DRUK
MAX.
DRUK
(m) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2)
(m)
(-)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
KORREKT
08/07
10/09
10/09
12/11
12/11
10/09
10/09
08/07
08/07
08/07
10/09
10/09
10/09
12/11
10/09
08/07
10/09
10/09
10/09
12/11
10/09
10/09
12/11
08/07
08/07
08/07
12/11
12/11
12/11
-
Meetresultaten Opstelling 3 West
NEE
JA
JA
NEE
NEE
JA
JA
NEE
NEE
NEE
JA
JA
JA
NEE
JA
NEE
JA
JA
JA
NEE
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
-
.002
.003
1.4
.8
2.8
3.4
1.6
1.2
2
2.8
.003
.000
1.2
-
2.8
2.2
2
2.4
2.8
2.8
.000
.000
.000
.8
-
3.4
3
4.2
1.6
1.8
1.8
3
3
3.2
.001
1.2
3.4
2.2
3.4
.000
.000
.000
1
1.2
2.8
2.2
3.2
2.6
1.6
1.4
3
2
3
.001
.002
1.4
1.4
3.6
5
2
4.6
2.6
3.4
OOSTZIJDE
Proef
401
401
401
401
. 401
401
401
401
401
402
402
402
402
402
403
403
403
403
403
403
403
403
403
404
404
404
404
404
404
404
404
404
404
404
405
405
405
405
405
405
405
405
405
406
407
408
409
410
411
412
413
414
415
416
417
418
419
420
421
422
423
424
425
426
427
428
429
430
431
432
433
434
435
436
437
438
439
440
441
442
443
444
445
446
447
448
h
H
T
(m)
(m>
(s)
4.925
4.925
4.925
4.925
4.925
4.925
4.925
4.925
4.925
4.922
4.922
4.922
4.922
4.922
4.965
4.965
4.965
4.965
4.965
4.965
4.965
4.965
4.965
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.959
4.916
4.916
4.916
4.916
4.916
4.916
4.916
4.916
4.916
4.950
4.950
4.950
4.949
4.813
4.811
4.809
4.810
4.806
4.954
4.951
5.149
5.147
4.987
4.880
4.875
4.875
5.175
5.175
5.171
5.166
5.166
5.080
5.001
5.000
4.998
4.992
4.990
6.000
5.260
5.018
5.018
5.018
5.018
5.023
5.023
5.023
5.008
5.008
5.008
4.997
4.997
4.997
.14
.173
.211
.25
.28
.313
.356
.395
.406
.465
.496
.536
.568
.601
.23
.267
.303
.336
.38
.41
.459
.498
.542
.318
.366
.403
.446
.488
.531
.58
.629
.673
.726
.809
.144
.185
.226
.264
.3
.343
.369
.407
.44
.271
.304
.355
.429
.425
.36
.505
.604
.741
.491
.589
.436
.498
.644
.638
.762
.898
.349
.434
.563
.574
.634
.346
.439
.462
.782
.815
.963
1.108
.557
.587
.201
.289
.379
.361
.493
.623
.299
.508
.697
.637
.844
1.085
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
5.0
4.1
3.7
3.3
3.3
3.7
3.2
3.0
2.8
4.4
4.8
6.4
5.0
3.5
3.5
3.3
3.1
5.7
4.7
7.1
5.6
4.9
5.7
4.7
4.2
4.3
4.0
3.7
3.4
7.1
5.6
2.3
2.3
2.3
3.0
3.0
3.0
5.0
5.0
5.0
4.0
4.0
4.0
Tabel II.4a
R/0
?0
BLOK
VAST
(-)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
3.67 MEE
3.30 NEE
2.99 NEE
2.75 NEE
2.60 NEE
2.44 NEE
2.30 NEE
2.19 NEE
2.16 NEE
2.01 NEE
1.95 NEE
1.88 NEE
1.82 NEE
1.77 NEE
2.60
2.42
2.27
2.15
2.03
1.95
1.84
1.77
1.70
2.07
1.93
1.84
1.75
1.67
1.60
1.53
1.47
1.42
1.37
1.30
4.06
3.58
3.24
3.00
2.81
2.63
2.54
2.41
2.32
4.00 NEE
3.10 NEE
2.59 NEE
2.10 NEE
2.11 NEE
2.57 NEE
1.87 NEE
1.61 NEE
1.35 NEE
2.61 NEE
2.60
JA
4.04 NEE
2.95 NEE
1.82 NEE
1.82 NEE
1.57
JA
1.36
JA
4.02
JA
2.97
JA
3.94
JA
3.08
JA
2.56
JA
4.03
JA
2.95
JA
2.57
JA
2.02
JA
1.84 NEE
1.57 NEE
1.34
JA
3.96
JA
3.04
JA
2.09
1.74
1.52
2.08
1.78
1.58
3.81
2.92
2.49
2.09
1.81
1.60
STEENMAX. NUWER KORREKT NAX.
BLOK HOOGSTE
VERPL.
BEWEGING . DRUK
HEETSTEEN
BEGIN
DRUK
MAX.
DRUK
ONDER
BOVEN
MAX.
DRUK
MAX.
DRUK
- (m)(kil/m*) (kN/n.2) (kN/ra*) (kN/c.2)
(n)
_
30/29
.0001
.0001
.0002
.0003
.0005
.0012
.0035
.0044
.0044
.0044
.0044
.0044
. _
•
-
-
NEE
.-
-
-
-
_
-
_
-
_
_
_
_
_
_
_
_
_
-
-
_
-
_
_
_
-
-
-
_
•
.0002
.0016
.0031
.0018
.0021
.0018
.0030
.0043
.0034
.0026
.0006
.0013
.0022
.0024
.0024
.0008
_
-
28/27
28/27
30/29
30/29
28/27
28/27
28/27
28/27
28/27
26/25
28/27
26/25
30/29
30/29
28/27
28/27
28/27
30/29
30/29
26/25
26/25
28/27
28/27
28/27
28/27
28/27
30/29
28/27
28/27
26/25
28/27
-
_
_
_
JA
JA
NEE
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
NEE
JA
NEE
NEE
NEE
JA
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
NEE
JA
JA
NEE
JA
-
.000
.001
.6
1.8
2.4
2.4
1.8
1.4
1.6
2
.001
.001
.002
.002
.002
1.2
.8
1.2
.8
.8
2
2.6
4
4.8
4
1.8
2.4
2.4
2
2
2
1.6
2.2
2.4
2.8
.000
_
3.6
1.6
3.6
.000
.000
.000
_
_
3.2
3
5
2.4
2.4
2.2
3.6
2.8
2.2
.000
.000
.000
.000
.000
_
-
4.8
2.4
3.6
3.6
4.8
3.6
2.2
3.2
2.4
5
3.2
2
2.2
2.2
5.2
.000
.000
-
3.6
5.2
2.4
2.4
2
2.4
.000
-
4
3.6
3
-
Meetresultaten Opstelling 4 Oost
WESTZIJDE
Proef
h
(ra)
401
401
401
401
401
•
401
401
401
401
402
402
402
402
402
403
403
403
403
403
403
403
403
403
404
404
404
404
404
404
404
404
404
404
404
405
405
405
405
405
405
405
405
405
406
407
408
409
410
411
412
413
414
415
416
417
416
419
420
421
422
423
424
425
426
427
428
429
430
431
432
433
434
435
436
437
438
439
440
441
442
443
444
445
446
447
448
H
T
(m) <s)
.14
4.925
4.925 .173
4.925 .211
4.925
.25
4.925
.28
4.925 .318
4.925 .356
4.925 .395
4.925 .406
4.922 .465
4.922 1496
4.922 .536
4.922 .568
4.922 .601
4.965
.23
4.'965 .267
4.965 .303
4.965 .336
4.965
.38
4.965
.41
4.965 .459
4.965 .498
4.965 .542
4.959 .318
4.959 .366
4.959 .403
4.959 .446
4.959 .488
4.959 .531
4.959
.58
4.959 .629
4.959 .673
4.959 .726
4.959 .809
4.916 .144
4.916 .185
4.916 .226
4.916 .264
4.916
.3
4.916 .343
4.916 .369
4.916 .407
4.916
.44
4.950 .271
4.950 .304
4.950 .355
4.949 .429
4.813 .425
4.811
.36
4.809 .505
4.810 .604
4.806 .741
4.954 .491
4.951 .589
5.149 .436
5.147 .498
4.987 .644
4.880 .638
4.875 .762
4.875 .898
5.175 .349
5.175 .434
5.171 .563
5.166 .574
5.166 .634
5.080 .346
5.001 .439
5.000 .462
4.998 .782
4.992 .815
4.990 .963
6.000 1.108
5.260 .557
5.018 .587
5.018 .201
5.018 .289
5.018 .379
5.023 .361
5.023 .493
5.023 .623
5.008 .299
5.008 .508
5.008 .697
4.997 .637
4.997 .844
4.997 1.085
Tabel II.4b
R/0
fo
BLOK
VAST
(-)
3.3
R 3.67
3.3
R 3.30
3.3
R 2.99
3.3
R 2.75
3.3
R 2.60
3.3
R 2.44
3.3
R 2.30
3.3
R 2.19
3.3
R 2.16
3.3
R 2.01
3.3
R 1.95
3.3
R 1.88
3.3
R 1.82
3.3
R 1.77
3.0
R 2.60
3.0
R 2.42
3.0
R 2.27
3.0
R 2.15
3.0
R 2.03
3.0
R 1.95
3.0
R 1.84
3.0
R 1.77
3.0
R 1.70
2.8
R 2.07
2.8 . R 1.93
2.8
R 1.84
2.8
R 1.75
2.8
R 1.67
2.8
R 1.60
2.8
R 1.53
2.8
R 1.47
2.8
R 1.42
2.8
R 1.37
2.8
R 1.30
3.7
R 4.06
3.7
R 3.58
3.7
R 3.24
3.7
R 3.00
3.7
R 2.81
3.7
R 2.63
3.7
R 2.54
3.7
R 2.41
3.7
R 2.32
5.0
R 4.00
4.1
R 3.10
3.7
R 2.59
3.3
R 2.10
3.3
R 2.11
3.7
R 2.57
3.2
R 1.87
3.0
R 1.61
2.8
R 1.35
4.4
R 2.61
4.8
R 2.60
6.4
R 4.04
2.05
5.0
3.5
R 1.82
3.5
R 1.82
3.3
R 1.57
3.1
R 1.36
5.7
R 4.02
4.7
R 2.97
7.1
R 3.94
5.6
R 3.08
4.9
R 2.56
5.7
R 4.03
4.7
R 2.95
4.2
R 2.57
4.3
R 2.02
4.0
R 1.84
3.7
R 1.57
3.4
R 1.34
7.1
R 3.96
R 3.04
5.6
2.3
R 2.09
2.3
R 1.74
2.3
R 1.52
3.0
R 2.08
3.0
R 1.78
3.0
R 1.58
5.0
R 3.81
5.0
R 2.92
5.0
R 2.49
4.0
R 2.09
4.0
R 1.81
4.0
R 1.60
STEENMAX. NÜHKER KORREKT HAX.
BLOK HOOGSTE
VERPL.
BEWEGING
DRUK
(m)
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
.0001
.0001
.0002
.0002
.0003
.0003
.0004
.0005
.0009
.0010
.0016
MEETSTEEN
BEGIN
DRUK
NAX.
DRUK
ONDER
BOVEN
MAX.
DRUK
MAX.
DRUK
(m) (kN/m2) (kN/m2)
_
_
12/11
-
(kN/c.2)
_
NEE
-
_
_
_
_
_
_
_
-
_
_
_
_
_
_
_
_
_
-
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
JA
JA
NEE
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
NEE
NEE
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
NEE
NEE
-
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
KEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
JA
JS
.0001
.0003
.0005
.0003
.0006
.0002
.0005
.0006
.0007
.0008
.0011
.0002
.0027
.0024
.0013
.0016
.0011
.0002
.0006
.0001
.0016
.0035
.0003
.0011
.0035
.0029
.0032
.0024
_
_
_
_
10/09
10/09
12/11
12/11
10/09
10/09
10/09
10/09
10/09
08/07
12/11
08/07
10/09
10/09
10/09
10/09
10/09
12/11
12/11
08/07
08/07
10/09
10/09
10/09
10/09
08/07
12/11
10/09
10/09
08/07
12/11
_
-
.000
.000
.8
1.2
1.4
2
1
1.2
1.2
1.6
.000
.000
.000
.001
.000
.8
.8
.8
.8
1
2.8
2
2.2
2.4
3
1.2
1.8
1.4
1.4
1.6
2
1.2
2
2
2.4
.002
.001
.001
.001
.000
1.4
1
1.2
-
3.2
3.6
4
3.4
4.2
3
1.6
2.2
2
2.2
2.2
2
3.8
4.2
3
1
_
1
1.6
2
1.6
2.8
3.6
2
1.2
2
1.4
3.2
1.6
2
1.6
_
2.6
3.8
2.2
2
2.6
2.4
NEE
NEE
JA .001
JA .000
JA .001
JA .002
NEE
NEE
JA .000
JA .000
NEE
NEE
_
_
1.4
0
_
-
_
_
_
_
-
_
_
_
-
Meetresultaten Opstelling 4 West
3 viï
r"H
i"H
^
» •
^ ^ r^
' t
l/l
OJ ^ ^
(NJ
f^
f^J
«:
i
i
/~\
^ ^ p^
\^j
^ \
f\J
SS
OJ
i /^*^ (^J iMli <' i i., ,i t' i ^ ^
fVJ
<
i
/^i
f^
-c
f^
i i' |i ^y
f^y
^^
^1
f^
f^J
f' t ^ ^
j * * ^ fr^
/ ^
f^
C)
^*
#^S ^3
i «c
i
i xc <
SS
^^
r"V
LO l A
^^
f^
^^
^ ^
f^
^ ^
^
LA l A
t^t
^Hi
Q
LA ÏA I A I A LA LO l A
y ^ t p t J1 t p tO
tmj
LO IA
^^
Irtj^J i ^
LA LO LO l A
^ ^
^ 1 LO LA LA ^P
r^(Nr^M
C^
L^l
tfl
*£>
CO
00
°° ^
.-i
0 0 CC CO CO
(N
*T (N
"-*
CN
<JJ
NfOIN
88 I l i l l '
i O
pó CM
"™^
^^ ^^ ^^ f^
U3 vD
r fN r>j ^j-CN oo
- H ró r-i c J - H
fN
^\
f^i
LO
^ j ^^ ^^ ^^
LA LA I A l A l A
^^^ r^% ^™i
<^*>
^^
O
CO
4J
o
c
00
4J
CO
c'
D,
O
<ü
4-)
3
co
<D
U
•P
(LI
(LI
s
(U
rO ^^ C^ ^5 C3 C^ ^^ C^ C5 C3 ^^
^
mcou)^(N(*icpr'*i/)H
tp Q^ (^ p^ OJ fO ^^ ^^ ^* n
^^
9f fc ^' N |Nooo5 l gi
^ ^ r^
lA
l A l A LO IA
LO
LO
LA LO LA LO l A LA l A
^ ^ ^o ^ ^ * ^ ^ ^
f*} (^ f*i ^O CO CO *^ ^* f^ ^^
r^
"J^ L A
^H ^H
S8S?S~S^?3S>SSSs£^S~s£s^SS~S~SS~8
1 l A LO l A
QQ L^
OOUi^OC0O(0i0Ml/1irr0O^O0
LA u
CO CO CO CO CO CO CO CO CO P^- r^ ^^ ^^ ^^ f^ f^ ^^ f** ^* ^^ »^ ^^ ^J*
^
^(N(N^rOHCOW
^ ^ ^ f^^ ^^ ^™> ^^i f^ f~i f^ f
Q
^3
"rf*
LA LO LA l A ^
^^
^3* ^J* ^J*
LO
<*^ f ^
^ * *#
f^S f j ^
rt*
I A LH LA LA LO I A LO LO LA LA LA LA LO LA I A LO u^ l A LO
J * ' • r
^H ^ ^
J t
T"M
LA LA LA LA
t ^ ^
^^
* '• <
IA lA
WESTZIJDE
Proef
h
(o)
501
501
501
501
501
501
SOI
501
502
502
502
502
502
502
502
502
502
503
503
503
503
503
503
503
503
503
504
504
504
504
504
504
504
504
505
505
505
505
505
506
506
506
506
506
506
506
506
506
506
507
508
509
510
511
512
513
514
515
516
517
518
519
520
521
522
523
524
525
526
527
528
529
530
531
532
533
534
535
536
537
538
539
540
541
542
543
544
545
H
(m)
4.805 .138
41805 .176
4.805
.21
4.805 .248
4.805 .288
4.805 .318
4.805 .352
4.805 .383
4.800 .423
4.800 .463
4.800 .501
4.800 .534
4.800 .575
4.800 .594
4.800 .634
4.800 .675
4.800 .716
4.796
.23
4.796 .266
4.796 .306
4.796 .339
4.796 .378
4.796 .409
4.796 .457
4.796 .499
4.796 .194
4.783 .232
4.783 .271
4.783 .316
4.783 .365
4.783 .405
4.783 .448
4.783
.5
4.783 .545
4.783 .585
4.783 .629
4.783
.68
4.783 .734
4.783 .794
4.783
.29
4.783 .337
4.783
.39
4.783
.43
4.783
.47
4.783 .513
4.783 .569
4.783 .629
4.783 .661
4.783 .698
4.959
.27
4.950 .305
4.950 .365
4.950 .485
4.950
.58
4.950 .635
4.793 .433
4.793 .5Ofi
4.785
.61
4.785 .741
4.781 .751
4.879 .795
4.877 .885
5.154 .435
5.149 .742
5.145 .351
5.146 .566
5.263
.56
5.257 .587
5.156 .572
5.072 .348
5.002 .427
5.000 .423
5.000 .783
5.005 .809
5.003 .943
5.010 1.094
5.000
.2
5.000 .292
5.000 .382
5.028 .367
5.028 .499
5.028 .623
5.017
.31
5.017 .483
5.017 .674
5.000 .646
5.000 .856
5.000 1.112
Tabel II.5b
T
R/O
BLOK
VAST
STEENKM. NOMHER KORREKT .MAX.
BLOK HOOGSTE
VERPL.
BEWEGING
DROK
Ff
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
3.70
3.27
3.00
2.76
2.56
2.44
2.32
2.22
2:11
2.02
1.94
1.88
1.81
1.78
1.73
1.67
1.62
2.60
2.42
2.26
2.15
2.03
1.95
1.85
1.77
2.84
2.42
2.24
2.07
1.93
1.83
1.74
1.65
1.58
1.52
1.47
1.41
1.36
1.31
2.86
2.65
2.47
2.35
2.25
2.15
2.04
1.94
1.89
1.84
4.01
3.09
2.55
2.63
2.08
1.83
2.09
1.87
1.60
1.35
1.59
1.54
1.37
4.04
2.42
4.01
3.93
3.95
3.04
2.70
4.02
2.99
2.69
2.02
1.85
1.59
1.35
2.09
1.73
1.52
2.06
1.77
1.58
3.74
3.00
2.54
2.07
1.80
1.58
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
MEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
. JA
JA
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
JA
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
10/09
.0001
.0002
.0002
.0002
.0002
.0002
.0002
.0002
.0002
.0001
.0001
.0001
.0001
.0001
.0002
.0002
.0002
.0005
.0003
.0003
.0002
.0006
.0001
.0002
.0002
.0011
.0011
.0003
.0003
.0002
.0005
.0006
.0010
.0005
.0001
.0001
.0005
.0042
.0002
.0003
.0006
.0020
.0022
.0016
-
KEETSTEEK
BEGIN
DRUK
MAX.
DRUK
'ONDER
BOVEN
MAX.
DRUK
MAX.
DRUK
(m) (kN/rn*) kN/m2) kN/m2) (kN/m2)
M
(-)
(s)
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.3
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
3.0
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
3.7
5.0
4.1
3.7
4.4
3.8
3.5
3.3
3.2
3.0
2.8
3.3
3.3
3.1
6.4
5.0
5.7
7.1
7.1
5.6
4.9
5.7
4.7
4.2
4.3
4.0
3.7
3.4
2.3
2.3
2.3
3.0
3.0
3.0
5.0
5.0
5.0
4.0
4.0
4.0
lo
. 10/09
10/09
10/09
12/11
10/09
10/09
10/09
10/09
10/09
10/09
10/09
08/07
10/09
10/09
08/07
10/09
12/11
08/07
08/07
10/09
10/09
12/11
10/09
10/09
10/09
10/09
10/09
10/09
_
-
_
JA
_
JA
_
JA
JA
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
NEE
JA
JA
NEE
JA
NEE
NEE
NEE
JA
JA
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
JA
-
.000
.000
-
1.6
2
.000
.000
.000
.000
.000
.000
.000
.6
1.4
1.4
2
2.4
3.2
3.2
2.8
2.8
1.8
2.6
.8
.8
1
.8
.8
1
1.2
2.4
1.8
1.6
1.6
1.4
2.6
.001
.000
1.2
.8
3.2
2.8
2.2
1.6
1.6
1.8
.000
.002
1.2
.8
2.8
3
1.6
1
2
2.4
.000
.000
.001
.002
-
.6
.8
.8
3
-
2.4
3
2.8
3
5.8
4.4
2
.8
1.6
2
1.4
3.4
1.4
1.4
2.8
2.8
1
2.8
Meetresultaten Opstelling 5 West
1
•
.8
.8
1.2
OOSTZIJDE
Proef
601
- 601
601
601
601
602
602
602
602
602
603
603
603
603
603
603
604
604
604
604
604
604
604
604
605
606
607
608
609
610
h
H
T
(m)
(rn)
(s)
4.755
4.755
4.755
4.755
4.755
4.751
4.751
4.751
4.751
4.751
4.747
4.747
4.747
4.747
4.747
4.747
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.610
4.610
4.763
4.761
4.750
4.745
.148
.197
.231
.261
.287
.115
.153
.192
.231
.267
.233
.191
.276
.314
.345
.389
.238
.283
.326
.371
.417
.451
.488
.527
.649
.493
.347
.335
.407
.473
3.8
3.8
3.8
3.8
3.8
4.2
4.2
4.2
4.2
4.2
3.1
3.1
3.1
3.1
3.1
3.1
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
3.1
3.5
4.3
4.7
5.2
4.8
Tabel II.6a
BLOK
VAST
R/O
4.11
3.56
3.29
3.10
2.95
5.16
4.47
3.99
3.64
3.38
2.67
2.95
2.46
2.30
2.20
2.07
2.30
2.11
1.97
1.85
1.74
1.67
1.61
1.55
1.60
2.08
3.04
3.38
3.39
2.91
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
.0001
.0010
.0016
.0024
.0035
.0001
.0003
.0010
.0014
.0026
.0018
.0003
.0019
.0026
.0030
.0019
.0080
.0008
.0008
.0011
.0012
.0014
.0024
.0027
.0038
.0040
.0027
.0008
.0010
MEETSTEEN
BEGIN
DRUK
MAX.
DRUK
ONDER
BOVEN
MAX.
DRUK
MAX.
DRUK
(m) (kN/ra2) (kN/m2) (kN/ra2) (kN/m2)
(m)
(")
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
STEENMM. NÜMMER KORREKT MAX.
BLOK HOOGSTE
VERPL.
BEWEGING
DRUK
35/34
33/32
33/32
33/32
31/30
35/34
33/32
33/32
31/30
31/30
35/34
35/34
35/34
35/34
35/34
33/32
33/32
33/32
33/32
33/32
33/32
33/32
31/30
31/30
29/28
31/30
29/28
29/28
29/28
27/26
Meetresultaten Opstelling 6 Oost
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
JA
WESTZIJDE
Proef
h
H
T
(m)
(n)
(s)
601 4.755
.148
.197
.231
.261
.287
.115
.153
.192
.231
.267
.233
.191
.276
.314
.345
.389
.238
.283
.326
.371
.417
.451
.488
.527
.649
.493
.347
.335
.407
.473
.609
.797
.596
.602
.696
.692
.638
.809
.812
.716
.774
3.8
3.8
3.8
3.8
3.8
4.2
4.2
4.2
4.2
4.2
3.1
3.1
3.1
3.1
3.1
3.1
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
2.7
3.1
3.5
4.3
4.7
5.2
4.8
3.9
3.4
6.4
5.6
4.1
4.1
4.1
3.4
3.4
7.2
6.3
6.4
4.6
3.8
3.8
4.1
3.9
6.4
6.4
5.2
5.2
•601
601
601
601
602
602
602
602
602
603
603
603
603
603
603
604
604
604
604
604
604
604
604
605
606
607
608
609
610
611
612
613
614
615
616
617
618
619
620
621
622
623
624
625
626
627
628
628
629
629
4.755
4.755
4.755
4.755
4.751
4.751
4.751
4.751
4.751
4.747
4.747
4.747
4.747
4.747
4.747
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.617
4.610
4.610
4.763
4.761
4.750
4.745
4.743
4.740
5.140
5.140
5.140
5.000
4.950
4.950
4.860
5.507
5.358
5.253
5.118
5.126
4.957
4.957
4.937
5.750
5.750
5.180
5.180
Tabel II.6b
.59
.88
1.012
1.118
.724
1.056
.95
1.225
1.498
1.257
R/0
£o
BLOK
VAST
(-)
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
R
0
0
R
R
R
R
4.11
3.56
3.29
3.10
2.95
5.16
4.47
3.99
3.64
3.38
2.67
2.95
2.46
2.30
2.20
2.07
2.30
2.11
1.97
1.85
1.74
1.67
1.61
1.55
1.60
2.08
3.04
3.38
3.39
2.91
2.08
1.59
3.45
3.00
2.05
2.05
2.14
1.57
1.57
3.54
2.98
3.47
2.04
1.57
1.50
2.01
1.56
2.73
2.41
1.77
1.93
MAX.
BLOK
BEWEGING
STEENNUMMER KORREKT MAX.
HOOGSTE
VERPL.
DRUK
•
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
.0050
.0180
.0120
.0300
.0050
.0070
.0180
.0380
.0380
.0140
.0500
.0030
.0100
11/10
13/12
15/14
15/14
13/12
15/14
13/12
13/12
13/12
13/12
13/12
15/14
13/12
.0300
.0250
MAX.
DRUK
ONDER
BOVEN
MAX.
DRDK
MAX.
DRUK
(m) (kN/ra2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/ra2)
(ra)
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
NEE
MEETSTEEN
BEGIN
DRUK
15/14
15/14
11/10
11/10
Meetresultaten Opstelling 6 West
NEE
JA
NEE
NEE
JA
.023
2.8
5.4
3
.005
.013
.029
.008
.040
3
3.2
2
2.8
2.8
5
5
5.6
5.6
5
5.4
6.6
5
3.2
4
4.6
6
4.8
5
.008
3.2
5
4.8
5
5
NEE
JA
JA
JA
JA
JA
NEE
JA
-
t
• locatie 'De Voorst'
• hoofdkantoor
hoofdkantoor
Rotterdamseweg 185
postbus 177
2600 MH Delft
telefoon (015) 56 93 53
telefax (015) 61 96 74
telex 38176 hydel-nl
locatie' De Voorst'
Voorsterweg 28, Marknesse
postbus 152
8300 AD Emmeloord
telefoon (05274) 29 22
telefax (05274) 35 73
telex 42290 hylvo-nl
Noordzee
• Amsterdam
/
> Londen
Brussel •