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Temperatura Adiabatica. Equilibri
Lezione di Combustione Introduzione • Da un punto di vista chimico-fisico la combustione è un processo reattivo fortemente esotermico • Generalmente le temperature in gioco sono particolarmente elevate e dipendono da molti fattori: • tipo di combustibile • rapporto tra combustibile e comburente in alimentazione • configurazione del sistema (alimentazione con reagenti premiscelati o separati) • temperatura e pressione di alimentazione • dalla temperatura dipende: • meccanismi di reazione dei combustibili • la formazione di specie inquinanti (fuliggine, NOx) • efficienza dello scambio termico Primo principio della termodinamica • Per il calcolo della temperatura raggiunta durante un processo di combustione è necessario scrivere un bilancio di energia, ricordando il primo principio della termodinamica. • Per un sistema in flusso, in condizioni stazionarie, in cui l’energia cinetica e l’energia potenziale sono trascurabili rispetto agli altri termini, il bilancio dell’energia si può scrivere come: ΔH = Q − Ws dove Q e Ws sono rispettivamente il calore ed il lavoro ceduto dal o al fluido • Considerando un volume di controllo in cui avviene un processo di combustione e viene scambiato calore: In Out ΔH = Q Calore di reazione +entalpia sensibile Calore scambiato Q Entalpia di formazione e • Una reazione di formazione è una reazione che porta alla formazione di un singolo composto a partire dai suoi elementi costituenti. L’entalpia di formazione è pari al calore rilasciato per la formazione di una mole di composto nelle condizioni standard. Per il metano, per esempio C + 2H 2 = CH 4 + Qr −Qr = ΔH 0f = −17.7 Kcal / mol • Per temperature differenti dalla temperatura standard: 3 prodotti aT T ΔH f ,i (T ) = ΔH 0f ,i + ∫ C p (T ) dT 298 • Il calore generato dalla reazione 1 reagenti a 298K aA + bB → cC + dD n n p =1 r =1 Qr = − ∆ H r = ∑ ν p ΔH f , p (T ) − ∑ ν r ΔH f ,r (T ) 2 prodotti a 298K Stechiometria CH 4 + O +2O22 ⎯⎯ → CO22 + 2H + H 22OO ∆ H r = ΔH f ,CO2 (T ) + 2ΔH f , H 2 O (T ) − ΔH f ,CH 4 (T ) − ΔH f ,O2 (T ) ∆Hformazione, Kcal/mole (298.15K) CH4 -17.9 O2 0 CO2 -94 H2 O -57.8 ΔH r = (-94 - 2*57.8 + 17.9) Kcal/mol = -191.7 Kcal/mol Potere Calorifico • Il calore sviluppato dalla reazione di ossidazione di un combustibile, riferito all’unità di massa, rappresenta il potere calorifico: -Inferiore se l’acqua è allo stato gassoso (LHV) -Superiore se l’acqua è allo stato liquido (HHV) Il potere calorifico inferiore del metano è allora LHV = ΔH r / wCH 4 = 191700/16 Kcal/Kg=11981 Kcal/Kg= 50153 KJ/Kg Temperatura Adiabatica Per un sistema che non scambia calore con l’ambiente circostante è possibile scrivere ΔH = Q Calore scambiato=0 n n Qr = − ∆ H r = ∑ ν p ΔH f , p (T ) − ∑ ν r ΔH f ,r (T ) p =1 r =1 −ΔH r = N tot c p ΔTad ΔTad = • Calcolo Tad per il sistema metano/aria in condizioni stechiometriche CH 4 +2O2 ⎯⎯ → CO2 + 2H 2O ∆Tad è circa 2000 K =0 −Δ H r N tot c p IN OUT CH4 1 0 O2 2 0 N2 2*.79/.21=7.5 7.5 CO2 1 H 2O 2 Ntot 10.5 10.5 • Se i reagenti sono inizialmente a 300 K la T adiabatica di fiamma diventa circa 2300 K. Temperatura Adiabatica n − C7 H 16 + 11 O2 ⎯⎯ → 7CO2 + 8 H 2O • ∆Hr= (- 44.9 +7 * 94 + 8 * 57.8) kcal/mole=-1075.5(kcal/mole) IN OUT C7H16 1 0 O2 11 0 N2 11*.79/.21=41.4 41.4 CO2 7 H 2O 8 Ntot 53.4 56.4 • Il ∆T adiabatico risulta: ∆Tad =- ∆Hr / (cp Ntot) =-1075.5 103/ (10*56.4)circa 2000K Temperatura Adiabatica • Anche una fiamma stechiometrica di iso-ottano in aria prevede un ∆T adiabatico di circa 2000 K quindi: Proprietà comune a tutti gli idrocarburi • Generalizzando: ‣ Per un gruppo -CH2- della catena idrocarburica (PM=14, ∆Hf,298 = - 4.9 kcal/mole) si ha: CH 2 + 1.5 O2 ⎯⎯ → CO2 + H 2O ∆Hr = (94.0+ 57.8 - 4.9) = 146.9 Kcal/mole 1 CH2 + 1.5 O2 + 5.64 N2 ∆Tad =- ∆Hr/cp/Ntot =2000 K • E’ possibile anche generalizzare la stechiometria della reazione nel caso in cui il combustibile si converte completamente in presenza di una quantità di aria stechiometrica: ⎛ α + β γ ⎞ Cα H β Oγ + ⎜ − ⎟ (O2 + 3.76 N 2 ) ⎯⎯ → ⎝ 4 2⎠ β γ⎞ ⎛ β⎞ ⎛ ⎯⎯ → α CO2 + ⎜ ⎟ H 2O + 3.76 ⎜ α + − ⎟ N 2 ⎝ 2⎠ ⎝ 4 2⎠ nas ⎛α + β γ ⎞ = 4.76 ⎜ − ⎟ ⎝ 4 nf 2⎠ mf M f nf Moli di aria per mole di combustibile Mf fs = = = mas M a nas ⎛α + β γ ⎞ 29.0 4.76 ⎜ − ⎟ ⎝ 4 2⎠ Rapporto combustibile/aria in condizioni stechiometriche ( 100 ( ma − mas ) 100 ( na − nas ) 100 nO2 − nO2 ( s ) %eccesso di aria = = = mas nas nO2 ( s ) ) f F= fs %eccesso di aria = Rapporto di equivalenza 100 (1 − F ) F Relazione tra rapporto di equivalenza ed eccesso di aria 200 % eccesso di aria 150 Combustione magra 100 Combustione stechiometrica 50 0 -50 Combustione ricca 0 0.5 1 F 1.5 2 Dipendenza della temperatura adiabatica dai diversi parametri • Temperatura iniziale • Composizione della miscela reagente 2500 2000 aria 1500 1000 aria diluita 500 0 0,2 0,4 0,6 0,8 YF 1 Equilibri Chimici e composizione di equilibrio • Nella zona di post-combustione in realtà CO2 e H2O non sono le sole specie presenti. • E’ possibile supporre che il sistema raggiunga l’equilibrio chimico per cui la composizione del sistema è quella corrispondente all’equilibrio Energia libera di Gibbs G = H - TS ( ΔG )T , p = 0 Per un sistema in equilibrio chimico, la p e la T non cambiano H = U + pV dG = dU + pdV+Vdp-TdS-SdT dU = TdS-pdV dG = Vdp-SdT dG = Vdp dG = (nRT/p)dp = nRTd(lnp) gas perfetti Integrando fra p°= 1atm e p G = G° + nRT ln(p) Per il componente i Gi = Gi° + niRT ln(pi) Equilibri Chimici e composizione di equilibrio Per una reazzione all’equilibrio è possibile scrivere aA + bB → cC + dD ∆G = Gprodotti - Greagenti = (Gc +GD) - (GA +GB) c d p 0 C pD ΔG = ΔG + RT ln a b = 0 pA pB Kp= costante di equilibrio ΔG 0 = ΔH 0 − T ΔS 0 = −RT ln K p νi ⎡p ⎤ K p = ∏ ⎢ 0i ⎥ ⎣p ⎦ νi ⎡C ⎤ K C = ∏ ⎢ 0i ⎥ ⎣C ⎦ ν K p = K C (RT )∑ i • Si consideri la combustione del metano in aria stechiometrica e si voglia caratterizzare la presenza di CO in condizioni di equilibrio a T e P assegnata. Si hanno le seguenti reazioni: R1 CH4 + 2 O2 CO2 + 2 H2O R2 CO2 CO + 1/2 O2 • Definito il grado di avanzamento x e y per entrambe le reazioni, si risolve il sistema algebrico derivante dalle due relazioni di equilibrio. • Moli CH4 O2 N2 CO CO2 H2O totale Ingresso 1 2 3.76 * 2 0 0 0 10.52 Uscita 1- x 2- 2 x + .5 y 7.52 y x- y 2x 10.52 + .5 y K C1 = [CO2 ][H2O] [CH4 ]⋅ [O2 ]2 2 [ CO2 ] K C2 = [CO]⋅ [O2 ]0.5 L’individuazione della condizioni di equilibrio, pur con programmi generali basati sulla minimizzazione dell’energia libera del sistema, richiede la definizione delle specie da considerare nella condizione finale del sistema. Composizione all’equilibrio per un sistema propano aria Principali reazioni di dissociazione ed indicazione della T a cui si ha una dissociazione dell’1% Temperatura adiabatica e di equilibrio • Metano- 100% Ossigeno (F=1) Temperatura adiabatica di fiamma [K] vs Temperatura iniziale [K] 3200 3150 3100 3050 3000 500 1000 1500 • Il modesto incremento della Temperatura di fiamma a fronte del forte aumento della Temperatura iniziale è giustificato dalla maggiore importanza delle reazioni di dissociazione al crescere della temperatura